權(quán)利要求書(shū)： 1.一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法，其特征在于，包括：實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；其中，所述軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括：各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線，以及軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線；

在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；其中，所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差；

基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；

實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警；

所述軋機(jī)剛度保持率的計(jì)算過(guò)程，包括：

采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：LcStiffOS_N＝Slope(ForceLC_OS,PosENT_OS)LcStiffOS_X＝Slope(ForceLC_OS,PosEXT_OS)其中，LcStiffOS_N為軋機(jī)操作側(cè)入口剛度，LcStiffOS_X為軋機(jī)操作側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_OS為軋機(jī)操作側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_OS為軋機(jī)操作側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_OS為軋機(jī)操作側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；

采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：LcStiffDS_N＝Slope(ForceLC_DS,PosENT_DS)LcStiffDS_X＝Slope(ForceLC_DS,PosEXT_DS)其中，LcStiffDS_N為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口剛度，LcStiffDS_X為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；

計(jì)算軋機(jī)總剛度，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)剛度保持率，計(jì)算公式如下：

其中，R表示軋機(jī)剛度保持率，OriStiff表示軋機(jī)原始剛度值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差的計(jì)算過(guò)程，包括：計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)剛度StiffOS，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)剛度StiffDS，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差，計(jì)算公式如下：StiffDiff＝StiffOS?StiffDS

其中，StiffDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差；

計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)入出口位置實(shí)測(cè)值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差的計(jì)算公式如下：其中，PosDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差；

計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)油壓傳感器實(shí)測(cè)值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差的計(jì)算公式如下：ForceDiff＝ForcePT_OS?ForcePT_DS其中，F(xiàn)orceDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差，F(xiàn)orcePT?OS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)操作側(cè)的實(shí)測(cè)值，F(xiàn)orcePT?DS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)傳動(dòng)側(cè)的實(shí)測(cè)值。

2.如權(quán)利要求1所述的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法，其特征在于，所述基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，包括：分別構(gòu)建各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的四級(jí)評(píng)分體系；

基于構(gòu)建的四級(jí)評(píng)分體系，通過(guò)下列評(píng)分分配公式，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分：其中，sk表示第k個(gè)軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的得分，Thdk1～Thdk3表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的各級(jí)閾值，w1～w4表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk在不同范圍內(nèi)的得分。

3.如權(quán)利要求1所述的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法，其特征在于，所述實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警，包括：確定評(píng)分范圍[thdmin,thdmax]；其中，thdmin表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的下限值，thdmax表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的上限值；

實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與所確定的評(píng)分范圍比較；

當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所確定的評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警，以提醒現(xiàn)場(chǎng)人員核查軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程狀態(tài)。

4.一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)系統(tǒng)，其特征在于，包括：數(shù)據(jù)采集模塊，用于實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；其中，所述軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線和軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線；

軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊，用于在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所述數(shù)據(jù)采集模塊所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；其中，所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差；

軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊，用于基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊計(jì)算出的各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；

報(bào)警模塊，用于實(shí)時(shí)將所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警；

所述軋機(jī)剛度保持率的計(jì)算過(guò)程，包括：

采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：LcStiffOS_N＝Slope(ForceLC_OS,PosENT_OS)LcStiffOS_X＝Slope(ForceLC_OS,PosEXT_OS)其中，LcStiffOS_N為軋機(jī)操作側(cè)入口剛度，LcStiffOS_X為軋機(jī)操作側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_OS為軋機(jī)操作側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_OS為軋機(jī)操作側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_OS為軋機(jī)操作側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；

采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：LcStiffDS_N＝Slope(ForceLC_DS,PosENT_DS)LcStiffDS_X＝Slope(ForceLC_DS,PosEXT_DS)其中，LcStiffDS_N為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口剛度，LcStiffDS_X為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；

計(jì)算軋機(jī)總剛度，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)剛度保持率，計(jì)算公式如下：

其中，R表示軋機(jī)剛度保持率，OriStiff表示軋機(jī)原始剛度值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差的計(jì)算過(guò)程，包括：計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)剛度StiffOS，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)剛度StiffDS，計(jì)算公式如下：

計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差，計(jì)算公式如下：StiffDiff＝StiffOS?StiffDS

其中，StiffDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差；

計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)入出口位置實(shí)測(cè)值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差的計(jì)算公式如下：其中，PosDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差；

計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)油壓傳感器實(shí)測(cè)值；

所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差的計(jì)算公式如下：ForceDiff＝ForcePT_OS?ForcePT_DS其中，F(xiàn)orceDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差，F(xiàn)orcePT?OS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)操作側(cè)的實(shí)測(cè)值，F(xiàn)orcePT?DS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)傳動(dòng)側(cè)的實(shí)測(cè)值。

說(shuō)明書(shū)： 一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法及系統(tǒng)技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及熱軋帶鋼自動(dòng)化控制技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法及系統(tǒng)。背景技術(shù)[0002] 軋機(jī)剛度指的是軋機(jī)本身抵抗變形的能力。在軋機(jī)輥縫設(shè)定過(guò)程中，一般認(rèn)為軋機(jī)兩側(cè)的剛度是相同的，即對(duì)稱的，并由此給出各軋制道次的設(shè)定輥縫值。但實(shí)際上由于零調(diào)方法的偏差、牌坊制造誤差、輥系的不對(duì)稱、墊片和壓頭等的影響，軋機(jī)兩側(cè)剛度差是始終存在的，且隨著設(shè)備運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，軋機(jī)兩側(cè)剛度差則會(huì)越來(lái)越大，即存在軋機(jī)剛度保持率較低的問(wèn)題。較大的剛度差會(huì)導(dǎo)致不對(duì)稱的輥縫，造成帶鋼沿寬度方向秒流量的不對(duì)稱分布，從而引起楔形、單邊浪和跑偏，所以較大的剛度差是引起軋制不穩(wěn)定的一個(gè)重要因素。因此，實(shí)時(shí)判斷軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定的精度和效果，可以為生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)及時(shí)排除設(shè)備和生產(chǎn)故障提供幫助。[0003] 目前對(duì)于軋機(jī)剛度的相關(guān)研究有：申請(qǐng)?zhí)枮镃N104001735A的專(zhuān)利申請(qǐng)，公開(kāi)了一種熱連軋機(jī)精軋機(jī)組機(jī)架動(dòng)態(tài)剛度控制方法，并提出對(duì)涉及機(jī)架軋制過(guò)程中的動(dòng)態(tài)變剛度，通過(guò)在軋制過(guò)程中帶鋼頭部和尾部通過(guò)軋機(jī)時(shí)，分別進(jìn)行剛度控制，對(duì)軋制中發(fā)生的剛度變化與初始剛度進(jìn)行對(duì)比，改善輥縫設(shè)定值，從而起到改善機(jī)架軋輥輥面質(zhì)量控制的目的；申請(qǐng)?zhí)枮镃N104338755A的專(zhuān)利申請(qǐng)，公開(kāi)了一種冷軋軋機(jī)剛度的動(dòng)態(tài)計(jì)算方法，并提出通過(guò)將中間輥?zhàn)畲蟠畡?dòng)量劃分為若干個(gè)位置，將中間輥依次串動(dòng)到各個(gè)位置，進(jìn)行測(cè)試并采集中間輥在每個(gè)位置的軋制力和輥縫數(shù)據(jù)，根據(jù)采集的數(shù)據(jù)測(cè)定計(jì)算軋機(jī)剛度的參數(shù)，將得到的參數(shù)輸入到軋機(jī)剛度動(dòng)態(tài)計(jì)算公式中，得到剛度的計(jì)算值。[0004] 目前的研究重點(diǎn)在于如何控制減小軋機(jī)剛度兩側(cè)偏差或者動(dòng)態(tài)測(cè)定軋機(jī)剛度的方法，對(duì)于如何對(duì)當(dāng)前軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方面，并沒(méi)有很多研究。發(fā)明內(nèi)容[0005] 本發(fā)明提供了一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法及系統(tǒng)，以解決現(xiàn)有技術(shù)無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)當(dāng)前軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)的技術(shù)問(wèn)題。[0006] 為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明提供了如下技術(shù)方案：[0007] 一方面，本發(fā)明提供了一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法，包括：[0008] 實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；其中，所述軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括：各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線，以及軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線；[0009] 在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；其中，所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差；[0010] 基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；[0011] 實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警。[0012] 進(jìn)一步地，所述軋機(jī)剛度保持率的計(jì)算過(guò)程，包括：[0013] 采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：[0014] LcStiffOS_N＝Slope(ForceLC_OS,PosENT_OS)[0015] LcStiffOS_X＝Slope(ForceLC_OS,PosEXT_OS)[0016] 其中，LcStiffOS_N為軋機(jī)操作側(cè)入口剛度，LcStiffOS_X為軋機(jī)操作側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_OS為軋機(jī)操作側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_OS為軋機(jī)操作側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_OS為軋機(jī)操作側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；[0017] 采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：[0018] LcStiffDS_N＝Slope(ForceLC_DS,PosENT_DS)[0019] LcStiffDS_X＝Slope(ForceLC_DS,PosEXT_DS)[0020] 其中，LcStiffDS_N為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口剛度，LcStiffDS_X為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；[0021] 計(jì)算軋機(jī)總剛度，計(jì)算公式如下：[0022][0023] 計(jì)算軋機(jī)剛度保持率，計(jì)算公式如下：[0024][0025] 其中，R表示軋機(jī)剛度保持率，OriStiff表示軋機(jī)原始剛度值。[0026] 進(jìn)一步地，所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差的計(jì)算過(guò)程，包括：[0027] 計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)剛度StiffOS，計(jì)算公式如下：[0028][0029] 計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)剛度StiffDS，計(jì)算公式如下：[0030][0031] 計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差，計(jì)算公式如下：[0032] StiffDiff＝StiffOS?StiffDS[0033] 其中，StiffDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差。[0034] 進(jìn)一步地，計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)入出口位置實(shí)測(cè)值；[0035] 所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差的計(jì)算公式如下：[0036][0037] 其中，PosDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差。[0038] 進(jìn)一步地，計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)油壓傳感器實(shí)測(cè)值；[0039] 所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差的計(jì)算公式如下：[0040] ForceDiff＝ForcePT_OS?ForcePT_DS[0041] 其中，F(xiàn)orceDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差，F(xiàn)orcePT?OS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)操作側(cè)的實(shí)測(cè)值，F(xiàn)orcePT?DS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)傳動(dòng)側(cè)的實(shí)測(cè)值。[0042] 進(jìn)一步地，所述基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，包括：[0043] 分別構(gòu)建各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的四級(jí)評(píng)分體系；[0044] 基于構(gòu)建的四級(jí)評(píng)分體系，通過(guò)下列評(píng)分分配公式，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分：[0045][0046] 其中，sk表示第k個(gè)軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的得分，Thdk1～Thdk3表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的各級(jí)閾值，w1～w4表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk在不同范圍內(nèi)的得分。[0047] 進(jìn)一步地，所述實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警，包括：[0048] 確定評(píng)分范圍[thdmin,thdmax]；其中，thdmin表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的下限值，thdmax表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的上限值；[0049] 實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與所確定的評(píng)分范圍比較；[0050] 當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所確定的評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警，以提醒現(xiàn)場(chǎng)人員核查軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程狀態(tài)。[0051] 另一方面，本發(fā)明還提供了一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)系統(tǒng)，包括：[0052] 數(shù)據(jù)采集模塊，用于實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；其中，所述軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線和軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線；[0053] 軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊，用于在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所述數(shù)據(jù)采集模塊所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；其中，所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差；[0054] 軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊，用于基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊計(jì)算出的各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；[0055] 報(bào)警模塊，用于實(shí)時(shí)將所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警。[0056] 本發(fā)明提供的技術(shù)方案帶來(lái)的有益效果至少包括：[0057] 本發(fā)明通過(guò)實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，分別自動(dòng)計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警。實(shí)現(xiàn)了從軋機(jī)剛度保持率、兩側(cè)剛度偏差、標(biāo)定成功兩側(cè)位置偏差及油壓傳感器兩側(cè)偏差等方面對(duì)軋機(jī)剛度的精度進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)；從而可以實(shí)時(shí)監(jiān)控軋機(jī)剛度狀態(tài)，以在軋機(jī)出現(xiàn)剛度精度異常時(shí)，及時(shí)進(jìn)行預(yù)警，跟蹤剛度長(zhǎng)期變化趨勢(shì)，進(jìn)而為生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)及時(shí)排除設(shè)備異常提供幫助。附圖說(shuō)明[0058] 為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。[0059] 圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法的流程圖。具體實(shí)施方式[0060] 為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚，下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施方式作進(jìn)一步地詳細(xì)描述。[0061] 第一實(shí)施例[0062] 本實(shí)施例提供了一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法，該方法可以由電子設(shè)備實(shí)現(xiàn)，該電子設(shè)備可以是終端或者服務(wù)器。該熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法將軋機(jī)剛度精度評(píng)價(jià)內(nèi)容分解成易量化的若干項(xiàng)具體指標(biāo)，這些指標(biāo)在四級(jí)評(píng)分體系下與對(duì)應(yīng)閾值比較后得到評(píng)分結(jié)果，然后將各評(píng)分相加得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分。具體地，如圖1所示，該方法的執(zhí)行流程包括以下步驟：[0063] S1，實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；[0064] 具體地，在本實(shí)施例中，上述S1采集的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括：各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線以及軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線等；然后通過(guò)對(duì)采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)據(jù)整理、信號(hào)濾波及有效數(shù)據(jù)截取等操作，得到進(jìn)行軋機(jī)剛度精度評(píng)價(jià)前需要準(zhǔn)備的數(shù)據(jù)。[0065] S2，在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；[0066] 具體地，在本實(shí)施例中，上述S2是在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)自動(dòng)啟動(dòng)相應(yīng)計(jì)算操作，啟動(dòng)計(jì)算的時(shí)序?yàn)楦鳈C(jī)架標(biāo)定信號(hào)結(jié)束事件，即標(biāo)定信號(hào)下降沿。[0067] 其中，上述S2所計(jì)算的軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差。[0068] 進(jìn)一步地，所述軋機(jī)剛度保持率的計(jì)算過(guò)程，包括：[0069] 采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：[0070] LcStiffOS_N＝Slope(ForceLC_OS,PosENT_OS)[0071] LcStiffOS_X＝Slope(ForceLC_OS,PosEXT_OS)[0072] 其中，LcStiffOS_N為軋機(jī)操作側(cè)入口剛度，LcStiffOS_X為軋機(jī)操作側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_OS為軋機(jī)操作側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_OS為軋機(jī)操作側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_OS為軋機(jī)操作側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；[0073] 采用線性回歸斜率算法分別計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的入出口剛度，計(jì)算公式如下：[0074] LcStiffDS_N＝Slope(ForceLC_DS,PosENT_DS)[0075] LcStiffDS_X＝Slope(ForceLC_DS,PosEXT_DS)[0076] 其中，LcStiffDS_N為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口剛度，LcStiffDS_X為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口剛度，Slope表示線性回歸斜率算法，F(xiàn)orceLC_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)壓頭傳感器實(shí)測(cè)值，PosENT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)入口磁尺實(shí)測(cè)值，PosEXT_DS為軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)出口磁尺實(shí)測(cè)值；[0077] 計(jì)算軋機(jī)總剛度，計(jì)算公式如下：[0078][0079] 計(jì)算軋機(jī)剛度保持率，計(jì)算公式如下：[0080][0081] 其中，R表示軋機(jī)剛度保持率，OriStiff表示軋機(jī)原始剛度值。[0082] 進(jìn)一步地，所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差的計(jì)算過(guò)程，包括：[0083] 計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)剛度StiffOS，計(jì)算公式如下：[0084][0085] 計(jì)算軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)剛度StiffDS，計(jì)算公式如下：[0086][0087] 計(jì)算軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差，計(jì)算公式如下：[0088] StiffDiff＝StiffOS?StiffDS[0089] 其中，StiffDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差。[0090] 進(jìn)一步地，計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)入出口位置實(shí)測(cè)值；[0091] 所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差的計(jì)算公式如下：[0092][0093] 其中，PosDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差。[0094] 進(jìn)一步地，計(jì)算所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差時(shí)，取軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間軋機(jī)操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)油壓傳感器實(shí)測(cè)值；[0095] 所述軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差的計(jì)算公式如下：[0096] ForceDiff＝ForcePT_OS?ForcePT_DS[0097] 其中，F(xiàn)orceDiff表示軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差，F(xiàn)orcePT?OS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)操作側(cè)的實(shí)測(cè)值，F(xiàn)orcePT?DS表示軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器對(duì)應(yīng)傳動(dòng)側(cè)的實(shí)測(cè)值。[0098] S3，基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；[0099] 具體地，在本實(shí)施例中，上述S3的實(shí)現(xiàn)過(guò)程具體為：[0100] 分別構(gòu)建各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的四級(jí)評(píng)分體系；[0101] 基于構(gòu)建的四級(jí)評(píng)分體系，通過(guò)下列評(píng)分分配公式，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分：[0102][0103] 其中，sk表示第k個(gè)軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的得分，Thdk1～Thdk3表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk的各級(jí)閾值，w1～w4表示評(píng)價(jià)指標(biāo)Indexk在不同范圍內(nèi)的得分。[0104] 據(jù)此，軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分S的計(jì)算公式如下：[0105] S＝∑sk[0106] S4，實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警。[0107] 具體地，在本實(shí)施例中，上述S4的實(shí)現(xiàn)過(guò)程具體為：[0108] 確定評(píng)分范圍[thdmin,thdmax]；其中，thdmin表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的下限值，thdmax表示軋機(jī)剛度精度評(píng)分的上限值；[0109] 實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與所確定的評(píng)分范圍比較；[0110] 當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所確定的評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警，以提醒現(xiàn)場(chǎng)人員核查軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程狀態(tài)。[0111] 下面結(jié)合具體應(yīng)用實(shí)例對(duì)本實(shí)施例的方法的有效性予以說(shuō)明。[0112] 將本實(shí)施例的方法應(yīng)用在某1580mm熱連軋生產(chǎn)線上，采用1+7的機(jī)型配置。其中，精軋F(tuán)1?F7軋機(jī)剛度數(shù)據(jù)計(jì)算范圍為壓頭傳感器實(shí)測(cè)值在標(biāo)定過(guò)程曲線上升階段的30噸到最大值，剛度原始值為300噸/mm。[0113] 本實(shí)施例的精軋軋機(jī)剛度精度評(píng)價(jià)結(jié)果如表1所示：從表1中可以快速地查詢到各機(jī)架軋機(jī)剛度各指標(biāo)計(jì)算結(jié)果、評(píng)分情況、所占權(quán)重及各機(jī)架的綜合得分等；對(duì)于此案例，其中F1機(jī)架的剛度保持率在95％以上，未出現(xiàn)扣分；兩側(cè)剛度偏差卻在50噸/mm左右，得分僅為5；標(biāo)定成功瞬間兩側(cè)偏差為1.9mm，得分為10，標(biāo)定成功瞬間油壓傳感器兩側(cè)偏差為125噸左右，扣5分得20分，該機(jī)架綜合得分為60分。從表1可以為工藝及設(shè)備人員清晰明了地展示該次標(biāo)定過(guò)程精軋各軋機(jī)剛度的評(píng)價(jià)結(jié)果，方便現(xiàn)場(chǎng)人員定位、核查設(shè)備狀態(tài)。

[0114][0115] 表1精軋軋機(jī)剛度精度評(píng)價(jià)結(jié)果表[0116] 綜上，本實(shí)施例通過(guò)實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分，并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；實(shí)時(shí)將得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)?shù)玫降能垯C(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)進(jìn)行報(bào)警。實(shí)現(xiàn)了從軋機(jī)剛度保持率、兩側(cè)剛度偏差、標(biāo)定成功兩側(cè)位置偏差及油壓傳感器兩側(cè)偏差等方面對(duì)軋機(jī)剛度的精度進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)；從而可以實(shí)時(shí)監(jiān)控軋機(jī)剛度狀態(tài)，以在軋機(jī)出現(xiàn)剛度精度異常時(shí)，及時(shí)進(jìn)行預(yù)警，跟蹤剛度長(zhǎng)期變化趨勢(shì)，進(jìn)而為生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)及時(shí)排除設(shè)備異常提供幫助。[0117] 第二實(shí)施例[0118] 本實(shí)施例提供了一種熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)系統(tǒng)，包括以下模塊：[0119] 數(shù)據(jù)采集模塊，用于實(shí)時(shí)采集軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)；其中，所述軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)包括各機(jī)架軋機(jī)剛度零調(diào)標(biāo)定信號(hào)、軋機(jī)操作側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的壓頭傳感器及油壓傳感器實(shí)測(cè)曲線、軋機(jī)操作側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線和軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的出入口磁尺實(shí)測(cè)曲線；[0120] 軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊，用于在軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定結(jié)束時(shí)，基于所述數(shù)據(jù)采集模塊所采集的軋機(jī)零調(diào)標(biāo)定過(guò)程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分別計(jì)算出每一軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值；其中，所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)包括：軋機(jī)剛度保持率、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的剛度偏差、軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的位置偏差，以及軋機(jī)操作側(cè)與軋機(jī)傳動(dòng)側(cè)的油壓傳感器偏差；[0121] 軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊，用于基于預(yù)設(shè)的評(píng)分體系，根據(jù)所述軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)計(jì)算模塊計(jì)算出的各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)的值，確定各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分并將各軋機(jī)剛度評(píng)價(jià)指標(biāo)評(píng)分相加，得到軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分；[0122] 報(bào)警模塊，用于實(shí)時(shí)將所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分與預(yù)設(shè)評(píng)分范圍比較并進(jìn)行判定，當(dāng)所述軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分計(jì)算模塊得到的軋機(jī)剛度精度綜合評(píng)分超出所述預(yù)設(shè)評(píng)分范圍時(shí)，進(jìn)行報(bào)警。[0123] 本實(shí)施例的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)系統(tǒng)與上述第一實(shí)施例的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法相對(duì)應(yīng)；其中，本實(shí)施例的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)系統(tǒng)中的各功能模塊所實(shí)現(xiàn)的功能與上述第一實(shí)施例的熱軋帶鋼軋機(jī)剛度的精度評(píng)價(jià)方法中的各流程步驟一一對(duì)應(yīng)；故，在此不再贅述。[0124] 此外，需要說(shuō)明的是，本發(fā)明可提供為方法、裝置或計(jì)算機(jī)程序產(chǎn)品。因此，本發(fā)明實(shí)施例可采用完全硬件實(shí)施例、完全軟件實(shí)施例或結(jié)合軟件和硬件方面的實(shí)施例的形式。而且，本發(fā)明實(shí)施例可采用在一個(gè)或多個(gè)其中包含有計(jì)算機(jī)可用程序代碼的計(jì)算機(jī)可用存儲(chǔ)介質(zhì)上實(shí)施的計(jì)算機(jī)程序產(chǎn)品的形式。

[0125] 本發(fā)明實(shí)施例是參照根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的方法、終端設(shè)備(系統(tǒng))、和計(jì)算機(jī)程序產(chǎn)品的流程圖和/或方框圖來(lái)描述的。應(yīng)理解可由計(jì)算機(jī)程序指令實(shí)現(xiàn)流程圖和/或方框圖中的每一流程和/或方框、以及流程圖和/或方框圖中的流程和/或方框的結(jié)合。可提供這些計(jì)算機(jī)程序指令到通用計(jì)算機(jī)、嵌入式處理機(jī)或其他可編程數(shù)據(jù)處理終端設(shè)備的處理器以產(chǎn)生一個(gè)機(jī)器，使得通過(guò)計(jì)算機(jī)或其他可編程數(shù)據(jù)處理終端設(shè)備的處理器執(zhí)行的指令產(chǎn)生用于實(shí)現(xiàn)在流程圖一個(gè)流程或多個(gè)流程和/或方框圖一個(gè)方框或多個(gè)方框中指定的功能的裝置。[0126] 這些計(jì)算機(jī)程序指令也可存儲(chǔ)在能引導(dǎo)計(jì)算機(jī)或其他可編程數(shù)據(jù)處理終端設(shè)備以特定方式工作的計(jì)算機(jī)可讀存儲(chǔ)器中，使得存儲(chǔ)在該計(jì)算機(jī)可讀存儲(chǔ)器中的指令產(chǎn)生包括指令裝置的制造品，該指令裝置實(shí)現(xiàn)在流程圖一個(gè)流程或多個(gè)流程和/或方框圖一個(gè)方框或多個(gè)方框中指定的功能。這些計(jì)算機(jī)程序指令也可裝載到計(jì)算機(jī)或其他可編程數(shù)據(jù)處理終端設(shè)備上，使得在計(jì)算機(jī)或其他可編程終端設(shè)備上執(zhí)行一系列操作步驟以產(chǎn)生計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)的處理，從而在計(jì)算機(jī)或其他可編程終端設(shè)備上執(zhí)行的指令提供用于實(shí)現(xiàn)在流程圖一個(gè)流程或多個(gè)流程和/或方框圖一個(gè)方框或多個(gè)方框中指定的功能的步驟。[0127] 還需要說(shuō)明的是，在本文中，術(shù)語(yǔ)“包括”、“包含”或者其任何其他變體意在涵蓋非排他性的包含，從而使得包括一系列要素的過(guò)程、方法、物品或者終端設(shè)備不僅包括那些要素，而且還包括沒(méi)有明確列出的其他要素，或者是還包括為這種過(guò)程、方法、物品或者終端設(shè)備所固有的要素。在沒(méi)有更多限制的情況下，由語(yǔ)句“包括一個(gè)……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的過(guò)程、方法、物品或者終端設(shè)備中還存在另外的相同要素。[0128] 最后需要說(shuō)明的是，以上所述是本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，盡管已描述了本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施例，但對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，一旦得知了本發(fā)明的基本創(chuàng)造性概念，在不脫離本發(fā)明所述原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本發(fā)明實(shí)施例范圍的所有變更和修改。