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軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法

975   編輯:中冶有色技術(shù)網(wǎng)   來源:武漢鋼鐵有限公司  
2024-03-14 13:16:07
權(quán)利要求書: 1.軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特征在于,包括如下步驟:S1)對軋機(jī)進(jìn)行零調(diào),在軋機(jī)工作輥和支撐輥轉(zhuǎn)動的情況下,分次進(jìn)行多次動態(tài)壓下,分別測量每次的壓下力值F、工作輥轉(zhuǎn)速和支撐輥軸承回油溫度為T,然后打開輥縫,軋機(jī)壓下力為0,完成軋機(jī)零調(diào)工作,同時(shí)也完成軋機(jī)軸承縫隙測量工作;

S2)利用線性擬合的方法,得出工作狀態(tài)下回油溫度公式,將軋制壓力F軋,工作輥轉(zhuǎn)速軋帶入,計(jì)算軋機(jī)在工作狀態(tài)下的回油溫度T軋;

S3)計(jì)算軋機(jī)軸承的橫向膨脹量L=κα(T軋?T0),T0為軋機(jī)調(diào)零前,初始狀態(tài)下的軋機(jī)回油溫度,α為軸承的線性膨脹系數(shù),κ為調(diào)整系數(shù),表示在長時(shí)間運(yùn)行時(shí),對軸承溫度上升幅度的修正;

S4)在靜態(tài)時(shí),支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口的間隙為dS,標(biāo)準(zhǔn)間隙為dt,間隙為dS與橫向膨脹量L的差值與標(biāo)準(zhǔn)間隙dt做對比,判斷軋機(jī)軸承間隙是否需要調(diào)整。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特征在于,步驟S2中所述工作狀態(tài)下回油溫度公式為T=a+bF+c,a、b、c均為常數(shù)。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特征在于,步驟S4中所述判斷標(biāo)準(zhǔn)為:若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙滿足工藝要求,可進(jìn)入正常生產(chǎn)階段,若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙過小,需要重新調(diào)整。

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特?5

征在于,步驟S3中所述軸承的線性膨脹系數(shù)α=1.1?1.2*10 m/℃。

說明書: 軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明屬于熱軋精軋機(jī)測控的技術(shù)領(lǐng)域,尤其涉及一種軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法。

背景技術(shù)[0002] 對于軋機(jī),特別是熱軋機(jī),支撐輥采用的是油膜軸承,通過運(yùn)行時(shí)的油膜動壓力,使得軸承懸浮,從而達(dá)到減少軸承摩擦力的目的。軸承安裝在軋機(jī)牌坊的窗口內(nèi),軸承和軋

機(jī)牌坊的窗口之間有一定的間隙要求,間隙過大,軸承會在軋機(jī)牌坊窗口內(nèi)晃動,影響軋機(jī)

的控制精度,間隙過小,由于潤滑油在高壓、快速流動狀態(tài),溫度很快升高,軸承熱膨脹,在

牌坊窗口的限制下,極易發(fā)生報(bào)死現(xiàn)象?,F(xiàn)場一般采用靜態(tài)測量的方法,測量軋機(jī)支撐輥軸

承與牌坊窗口間隙,再參照軋機(jī)牌坊窗口間隙參照表,對軋機(jī)軸承的間隙進(jìn)行管理。但測量

的值是軋機(jī)靜止時(shí)的軸承間隙,當(dāng)軸承受力和溫度的影響時(shí),間隙是不一樣的。為此需要發(fā)

明一種方法,對軋機(jī)軸承與軋機(jī)牌坊間隙進(jìn)行校正,確保軋機(jī)軸承間隙在合適的范圍之內(nèi),

軋機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行。

發(fā)明內(nèi)容[0003] 本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于針對上述存在的問題,提供一種軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,能夠考慮到軋機(jī)運(yùn)行時(shí)的壓力和溫度的影響,矯正

軋機(jī)間隙測量值,獲得軋機(jī)運(yùn)行時(shí)的動態(tài)間隙,使得軋輥在軋機(jī)牌坊窗口中間隙滿足要求,

即不過大導(dǎo)致軸承晃動,也不過小,導(dǎo)致軸承在運(yùn)行時(shí)抱死。

[0004] 本發(fā)明解決上述技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案是:軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特征在于,包括如下步驟:

[0005] S1)對軋機(jī)進(jìn)行零調(diào),在軋機(jī)工作輥和支撐輥轉(zhuǎn)動的情況下,分次進(jìn)行多次動態(tài)壓下,分別測量每次的壓下力值F、工作輥轉(zhuǎn)速和支撐輥軸承回油溫度為T,然后打開輥縫,軋

機(jī)壓下力為0,完成軋機(jī)零調(diào)工作,同時(shí)也完成軋機(jī)軸承縫隙測量工作;

[0006] S2)利用線性擬合的方法,得出工作狀態(tài)下回油溫度公式,將軋制壓力F軋,工作輥轉(zhuǎn)速軋帶入,計(jì)算軋機(jī)在工作狀態(tài)下的回油溫度T軋;

[0007] S3)計(jì)算軋機(jī)軸承的橫向膨脹量L=κα(T軋?T0),T0為軋機(jī)調(diào)零前,初始狀態(tài)下的軋機(jī)回油溫度,α為軸承的線性膨脹系數(shù),κ為調(diào)整系數(shù),表示在長時(shí)間運(yùn)行時(shí),對軸承溫度上

升幅度的修正;

[0008] S4)在靜態(tài)時(shí),支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口的間隙為dS,標(biāo)準(zhǔn)間隙為dt,間隙為dS與橫向膨脹量L的差值與標(biāo)準(zhǔn)間隙dt做對比,判斷軋機(jī)軸承間隙是否需要調(diào)整。

[0009] 按上述方案,步驟S2中所述工作狀態(tài)下回油溫度公式為T=a+bF+c,a、b、c均為常數(shù)。

[0010] 按上述方案,步驟S4中所述判斷標(biāo)準(zhǔn)為:若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙滿足工藝要求,可進(jìn)入正常生產(chǎn)階段,若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙過小,需要重新調(diào)整。

[0011] 按上述方案,步驟S3中所述軸承的線性膨脹系數(shù)α=1.1?1.2*10?5m/℃。[0012] 本發(fā)明的有益效果是:提供一種軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,在軋機(jī)運(yùn)行時(shí),由于壓力和溫度的影響,間隙會發(fā)生改變,采用零調(diào)過程對軋機(jī)牌坊

開檔間隙進(jìn)行監(jiān)測,當(dāng)發(fā)現(xiàn)軋機(jī)支撐輥的動態(tài)間隙不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí),采取停機(jī)措施,防止

因?yàn)檐垯C(jī)牌坊開檔間隙過小導(dǎo)致的支撐輥軸承抱死,引起后續(xù)更大的生產(chǎn)損失。

附圖說明[0013] 圖1為本發(fā)明一個(gè)實(shí)施例的流程框圖。具體實(shí)施方式[0014] 為更好地理解本發(fā)明,下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的描述。[0015] 在每次軋機(jī)定修時(shí),需要對軋機(jī)進(jìn)行零調(diào),即找到軋機(jī)的輥縫零點(diǎn),本發(fā)明采用零調(diào)過程對軋機(jī)牌坊開檔間隙進(jìn)行監(jiān)測,當(dāng)發(fā)現(xiàn)軋機(jī)支撐輥的動態(tài)間隙不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí),

采取停機(jī)措施,防止因?yàn)檐垯C(jī)牌坊開檔間隙過小導(dǎo)致的支撐輥軸承抱死,引起后續(xù)更大的

生產(chǎn)損失。

[0016] 為了達(dá)到上述目的,本發(fā)明提供一種軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法,其特征在于,包括如下步驟:

[0017] S1)對軋機(jī)進(jìn)行零調(diào),在軋機(jī)工作輥和支撐輥轉(zhuǎn)動的情況下,分次進(jìn)行多次動態(tài)壓下,分別測量每次的壓下力值F、工作輥轉(zhuǎn)速和支撐輥軸承回油溫度為T,然后打開輥縫,軋

機(jī)壓下力為0,完成軋機(jī)零調(diào)工作,同時(shí)也完成軋機(jī)軸承縫隙測量工作;

[0018] S2)利用線性擬合的方法,得出工作狀態(tài)下回油溫度公式T=a+bF+c,a、b、c均為常數(shù),將軋制壓力F軋,工作輥轉(zhuǎn)速軋帶入,計(jì)算軋機(jī)在工作狀態(tài)下的回油溫度T軋;

[0019] S3)計(jì)算軋機(jī)軸承的橫向膨脹量L=κα(T軋?T0),T0為軋機(jī)調(diào)零前,初始狀態(tài)下的軋?5

機(jī)回油溫度,α為軸承的線性膨脹系數(shù),α=1.1?1.2*10 m/℃,κ為調(diào)整系數(shù),表示在長時(shí)間

運(yùn)行時(shí),對軸承溫度上升幅度的修正;

[0020] S4)在靜態(tài)時(shí),支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口的間隙為dS,標(biāo)準(zhǔn)間隙為dt,間隙為dS與橫向膨脹量L的差值與標(biāo)準(zhǔn)間隙dt做對比,判斷軋機(jī)軸承間隙是否需要調(diào)整。若ds?L>dt,則

軋機(jī)軸承間隙滿足工藝要求,可進(jìn)入正常生產(chǎn)階段,若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙過小,需要

重新調(diào)整。

[0021] 實(shí)施例一[0022] 如圖1所示,在軋機(jī)工作輥和支撐輥轉(zhuǎn)動的情況下,進(jìn)行動態(tài)壓下,壓力初始值F為F1=500噸,工作輥轉(zhuǎn)速為1,利用溫度傳感器檢測支撐輥軸承回油溫度T1,增大軋機(jī)壓下力

F到F2=1000噸,工作輥轉(zhuǎn)速為2,測得支撐輥軸承回油溫度為T2,增大軋機(jī)壓下力F到F3=

1500噸,工作輥轉(zhuǎn)速為3,測得支撐輥軸承回油溫度為T3,隨后打開輥縫,軋機(jī)壓力為0,完成

軋機(jī)零調(diào)工作,同時(shí)也完成軋機(jī)軸承縫隙調(diào)整工作。由于轉(zhuǎn)速、壓力的不斷提高,油溫也不

斷提高,再利用線性擬合的方法,求得公式T=a+bF+c,計(jì)算軋機(jī)在工作狀態(tài)下的油溫T4,

軋制壓力F4=3000噸,工作輥轉(zhuǎn)速4,從而計(jì)算軋機(jī)軸承的橫向膨脹量L=κα(T4?T0),α為軸

?5

承的線性膨脹系數(shù),α=1.1?1.2*10 m/℃,κ為調(diào)整系數(shù),表征在長時(shí)間運(yùn)行時(shí),對軸承溫度

上升幅度的修正。軸承和軋機(jī)牌坊窗口之間的間隙在靜態(tài)時(shí)設(shè)為dS,標(biāo)準(zhǔn)間隙dt,若ds?L>

dt,則軋機(jī)軸承間隙滿足工藝要求,可進(jìn)入正常生產(chǎn)階段,若ds?L>dt,則軋機(jī)軸承間隙過小,

必須重新調(diào)整。防止在生產(chǎn)中軋機(jī)軸承抱死,損壞軸承,產(chǎn)生生產(chǎn)事故。

[0023] 通過本發(fā)明,摒棄以前的靜態(tài)測量的方法,采用動態(tài)測量技術(shù),對熱軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口之間間隙的矯正,現(xiàn)實(shí)對軋機(jī)牌坊窗口間隙的合理控制,防止軋機(jī)支撐

輥軸承因?yàn)闇囟扰蛎?、壓力變形等?dǎo)致的支撐輥軸承抱死。

[0024] 本發(fā)明僅以上述實(shí)例進(jìn)行解釋說明,并非是對本發(fā)明的實(shí)施方式的限定,各部件的結(jié)構(gòu)、位置設(shè)置及其連接都是可以有變化的。在本發(fā)明技術(shù)基礎(chǔ)上,凡根據(jù)本發(fā)明原理對

個(gè)別部件進(jìn)行的改變或等同變換,均不應(yīng)排除在本發(fā)明的保護(hù)范圍之外。



聲明:
“軋機(jī)支撐輥軸承與軋機(jī)牌坊窗口間隙的動態(tài)測量方法” 該技術(shù)專利(論文)所有權(quán)利歸屬于技術(shù)(論文)所有人。僅供學(xué)習(xí)研究,如用于商業(yè)用途,請聯(lián)系該技術(shù)所有人。
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