国产在线一区二区不卡|在线观看中文字幕一区|亚洲中文无码h在线观看|欧美 亚洲 图色 另类|免费人成视频x8x8入口|国产福利观看天堂素人约啪|人妻无码专区一专区二专区三|国产婷婷成人久久AV免费高清

合肥金星智控科技股份有限公司
宣傳

位置:中冶有色 >

有色技術(shù)頻道 >

> 合金材料技術(shù)

> Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜的高溫蒸汽氧化行為

Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜的高溫蒸汽氧化行為

614   編輯:中冶有色技術(shù)網(wǎng)   來源:王興平,薛文斌,王文選  
2024-04-15 16:54:04
反應堆冷卻系統(tǒng)失水(LOCA)后鋯合金包殼與水蒸汽劇烈反應釋放大量的熱量和氫氣,可能引起氫爆炸[1,2] 在鋯包殼表面涂覆Cr[3,4]、CrAl[5]、FeCrAl[6]、Ti2AlC[7]和TiAlN/TiN[8]等涂層,可提高鋯合金的抗蒸汽氧化性能

Cr涂層是耐事故燃料(ATF)包殼候選涂層,在高溫蒸汽或高溫高壓水環(huán)境中具有優(yōu)異的抗氧化性和耐腐蝕性能[3,4,9,10] Park[4]采用電弧離子鍍在Zr-4合金表面制備了厚度約為10 μm的Cr涂層,在1200℃蒸汽氧化2000 s后增重約為鋯合金基體的1/2 在360℃/18.7 MPa靜態(tài)水溶液中腐蝕60 d后,Cr涂層試樣的腐蝕增重僅為鋯合金基體的18.5%[9] 但是,在高溫高壓水環(huán)境服役條件下,Zr和Cr之間較大的電位差使Zr和Cr直接接觸易發(fā)生電偶腐蝕[11,12] 同時,在高溫蒸汽環(huán)境中Cr涂層與鋯基體界面易發(fā)生嚴重的互擴散,生成吸氫的ZrCr2和Zr(Fe, Cr)2相使Cr涂層/Zr包殼體系的韌性降低[3,13] 因此,必須在Cr涂層和Zr基體之間插入絕緣層以防止電偶腐蝕和Cr向內(nèi)擴散

近年來,用微弧氧化(MAO)在鋯合金上制備ZrO2陶瓷膜受到了極大的關(guān)注 ZrO2涂層在高溫高壓水溶液中具有良好的耐腐性和耐磨性[14,15] 目前,硅酸鹽、鋁酸鹽和磷酸鹽電解液用于在Zr基體上制備ZrO2陶瓷膜[16~18] 與其它電解液相比,在磷酸鹽電解液中制備的ZrO2涂層更致密均勻[16] 同時,致密的ZrO2陶瓷膜具有優(yōu)良的阻氫特性[19] 因此,可在Cr涂層和Zr基體之間插入用MAO技術(shù)制備ZrO2絕緣膜,可避免在正常服役條件下發(fā)生電偶腐蝕和阻止高溫蒸汽環(huán)境中Cr向鋯基體內(nèi)擴散

用磁過濾陰極真空弧離子鍍(FCVAD)技術(shù)制備的等離子體彌散性好、離化率高、無宏觀大顆粒污染且沉積能量可調(diào),可在金屬、陶瓷和塑料材料上沉積致密均勻的薄膜[20,21]

本文用MAO技術(shù)在Zr-2合金表面制備ZrO2薄膜,然后用FCVAD技術(shù)在MAO膜表面沉積Cr涂層,在900~1100℃蒸汽環(huán)境中評估Zr-2合金基體和ZrO2/Cr復合膜的蒸汽氧化性能并討論其蒸汽氧化機理

1 實驗方法

將實驗用Zr-2合金線切割成尺寸為10 mm×10 mm×1 mm的樣品,用不同型號的水砂紙依次打磨 然后用雙極性電源在優(yōu)化的磷酸鹽電解液中對其進行微弧氧化(MAO)處理 電解液的成分為6 g/L Na3PO4·12H2O + 1 g/L KOH + 20 mL/L甘油,即將18 g固體Na3PO4·12H2O和3 g KOH溶解于3 L去離子水中,然后向溶液中添加60 mL甘油 加載電壓為475 V/-35 V,頻率為75 Hz,處理時間為20 min 在Zr-2合金表面成功制備ZrO2絕緣膜后,用磁過濾陰極真空弧離子鍍(FCVAD)技術(shù)在MAO膜試樣表面沉積Cr涂層 純度為99.5%的Cr靶在90 A的弧電流作用下激發(fā)形成Cr等離子體,用90°的磁過濾彎管將其引入樣品室 沉積前,將樣品室的真空抽至4×10 -3 Pa 然后在800、600、400 V的負脈沖偏壓下分別用Cr等離子體濺射1 min,以清除表面污染物 最后,在50 V的負脈沖偏壓、80%的占空比條件下沉積Cr涂層2 h 同時,在相同條件下在試樣背面沉積Cr涂層

為了模擬LOCA事故條件,用熱重分析儀(TGA,SETARAM SETSYS)分別在900、1000和1100℃蒸汽環(huán)境中對Zr-2合金基體和ZrO2/Cr復合膜進行蒸汽氧化測試 將試樣安裝在爐內(nèi)Pt掛鉤后,在純度為99.99%的Ar氣保護下以50℃/min的升溫速率加熱到設定溫度 然后以氬氣為載氣將濕度為50%的水蒸汽以50 mL/min的速率引入爐內(nèi),保溫3600 s后將試樣在Ar氣環(huán)境中冷卻至室溫 為了保證增重曲線具有好的重復性,每個蒸汽氧化重復測試三次

用Hitachi S-4800型掃描電鏡觀察蒸汽氧化前后Zr-2合金基體和ZrO2/Cr復合膜的截面結(jié)構(gòu),用X' Pert Pro MPD型X射線衍射儀和Spectruma GDA750HR型輝光放電譜儀分析它們的相組成和成分深度分布 同時,將蒸汽氧化后的截面樣品在5% HF + 45% HNO3 + 50% H2O混合酸中刻蝕15 s,用Carl Zeiss Image A2m型光學顯微鏡觀察它們的截面金相組織

2 實驗結(jié)果2.1 ZrO2/Cr復合膜的微觀結(jié)構(gòu)及成分

圖1給出了Zr-2合金表面微弧氧化膜的表面形貌、截面結(jié)構(gòu)和XRD譜 如圖1a所示,MAO膜呈典型的“餅狀”結(jié)構(gòu),表面殘留微小的放電孔[17] 由于放電區(qū)熔體的冷淬作用[22],表面出現(xiàn)了微裂紋 圖1b顯示,MAO膜層截面組織致密,膜/基界面結(jié)合良好,呈典型的鋯合金微弧氧化膜層狀結(jié)構(gòu)[16],膜層厚度約3.0 μm 從圖1c可見,MAO膜由單斜氧化鋯(M-ZrO2)和少量的四方氧化鋯(T-ZrO2)組成,XRD譜中2θ(30°)處的衍射峰為T-ZrO2相特征峰 同時,還探測到來自鋯合金基體的α-Zr相

圖1



圖1Zr-2合金表面微弧氧化膜的形貌、結(jié)構(gòu)和相組成

Fig.1Morphology, microstructure and phase compon-ent of MAO-coated Zr-2 alloy (a) surface morp-hology, (b) cross-sectional microstructure, (c) XRD pattern

圖2給出了Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜的結(jié)構(gòu)、成分深度分布及XRD譜 從圖2a可見,致密的微弧氧化膜附著在Zr-2合金表面,均勻的Cr涂層沉積在MAO膜表面,MAO膜中間層和Cr涂層厚度分別約為2.0和5.0 μm 結(jié)合圖1b可見,ZrO2/Cr復合膜中的MAO膜中間層略薄于初始MAO膜 其原因是,沉積Cr涂層前外部疏松的MAO膜經(jīng)磁過濾陰極真空弧離子鍍(FCVAD)濺射后被剝離

圖2



圖2Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜的結(jié)構(gòu)、成分和相組成

Fig.2Microstructure, compositions and phase compon-ent of ZrO2/Cr composite coating on Zr-2 alloy.

(a) cross-sectional microstructure, (b) GDOES composition depth profiles, (c) XRD pattern. The inserted figure in Fig.2b is the magnified composition depth profiles of Na, H and C elements

圖2b給出了ZrO2/Cr復合膜的GDOES成分深度分布 可以看出,MAO膜中間層由Zr和O元素組成,在ZrO2中間層中還檢測到P、Na、H、C等微量元素 Zr源于Zr-2合金基體,O、P、Na、H、C源于磷酸鹽電解液 圖2b插圖表明,在ZrO2中間層中探測到微弱的H峰,這是等離子體放電過程中少量吸附在MAO膜中的水分子與鋯基體反應釋放出氫氣的結(jié)果[23] 在強電場作用下,磷酸根離子(PO43-)被吸附在陽極表面并沿放電通道向內(nèi)遷移[24] 因此,在MAO膜中間層也檢測到一個較寬的P峰(圖2b) 圖2b插圖還顯示,在MAO膜中間層中也檢測到微弱的C峰 Wei等[23]報道,Zirlo鋯合金微弧氧化過程中,由于等離子體放電的熱裂解、光輻射分解、電子碰撞和離子碰撞的分解作用,磷酸鹽電解液中的甘油添加劑分解為C*活性原子 而且,ZrO2/Cr復合膜外表面存在明顯的O、Na、H、C和P信號 EDS成分分析結(jié)果表明,Cr涂層外表面含95.76%(原子分數(shù)) Cr和4.24% (原子分數(shù))O,這歸因于ZrO2/Cr復合膜外表面Cr涂層發(fā)生了輕微氧化并吸附了大氣污染物[25] 此外,在Cr沉積過程中Cr離子也沉積在MAO膜外層微孔中(見圖2b),化學成分(原子分數(shù))為27.29% Zr、0.22% Sn、54.24% O及18.25% Cr (圖2a點A),對應ZrO2和少量的Cr

圖2c表明,最強的衍射峰源于Cr外層,α-Zr相衍射峰源于Zr-2合金基體 而2θ (34.604°和47.834°)處的CrO相源于外表面氧化層,這歸因于在ZrO2/Cr復合膜從真空室出倉暴露于大氣冷卻過程中Cr涂層輕微氧化,但是吸收的氧不足以形成Cr2O3相,這與Han等[26]和Wang等[27]的結(jié)果一致 此外在MAO膜中間層中還觀察到M-ZrO2和T-ZrO2,M-ZrO2相的衍射強度高于T-ZrO2相,與鋯合金表面MAO膜的相組成一致[28]

2.2 ZrO2/Cr復合膜的高溫蒸汽氧化特性

圖3給出了Zr-2合金及ZrO2/Cr復合膜在900~1100℃水蒸汽中的氧化動力學曲線,對應的氧化增重和時間的關(guān)系為[29,30]

圖3



圖3Zr-2合金及ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽中的氧化動力學曲線

Fig.3Oxidation kinetics curves of bare and ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy in steam environment at different temperatures (a) 900℃, (b) 1000℃, (c) 1100℃

(ΔW/A)n=Knt

(1)

式中ΔW/A為單位面積增重(mg/cm2),n和Kn為氧化速率指數(shù)(n=1, 2或3)和速率常數(shù)((mg/cm2)n/s),t是氧化時間(s) 擬合結(jié)果列于表1

Table 1

表1

表1Zr-2合金及ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽中氧化動力學參數(shù)

Table 1Oxidation kinetics parameters of bare and ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy in steam environment at different temperatures

Temperature/℃ Bare Zr-2 ZrO2/Cr-coated Zr-2
Kn n Kn n Kn n Kn n
900 2.67×10-2 3 - - 8.60×10-4 2 - -
1000 3.18×10-2 2 3.74×10–3 1 9.49×10-4 1 - -
1100 2.01×10-1 2 - - 2.88×10-3 1 - -


圖3和表1表明,在900和1100℃蒸汽氧化環(huán)境中Zr-2合金基體氧化動力學曲線分別遵循立方規(guī)律和拋物線規(guī)律,這歸因于鋯合金氧化速率由氧離子擴散通過ZrO2晶格決定[31,32] 在1000℃蒸汽環(huán)境中1800 s后Zr-2合金基體加速氧化,動力學曲線由拋物線轉(zhuǎn)變?yōu)榻浦本€(圖3b和表1),這稱為分離氧化[29,33] 但是,純鋯基體在1000℃蒸汽氧化3600 s后沒有觀察到分離氧化,因為鋯合金中的Sn元素的添加加速了鋯基體分離氧化[34,35] 在900、1000及1100℃蒸汽氧化3600 s后,Zr-2合金基體的增重分別為4.46、14.29 和25.32 mg/cm2 Cathcart-Pawel關(guān)系通常用于評估1000~1500℃溫度范圍內(nèi)鋯合金氧化層的生長速率[31,36],Cathcart-Pawel關(guān)系為

(ΔW/A)CP=602exp(-10050T)t1/2

(2)

式中(ΔW/A)CP為單位面積增重(mg/cm2),T為溫度(K),t為氧化時間(s) 根據(jù)Cathcart-Pawel關(guān)系,在900、1000及1100℃蒸汽氧化3600 s后鋯合金試樣氧化增重預測值分別為6.87、13.46和23.92 mg/cm2,表明本文Zr-2合金的氧化增重值與Cathcart-Pawel關(guān)系的預測值基本一致

從圖3a和表1可見,在900℃蒸汽氧化3600 s后ZrO2/Cr復合膜的氧化動力學曲線遵循拋物線規(guī)律,Kn 值比在相同溫度下Zr-2合金基體小兩個數(shù)量級,增重僅為1.68 mg/cm2,約為鋯合金基體增重的3/8 當溫度上升至1000和1100℃時ZrO2/Cr復合膜氧化動力學曲線遵循線性關(guān)系,但是Kn 值非常低;氧化3600 s后增重分別為3.47和10.46 mg/cm2,約為Zr-2合金基體增重的1/4和2/5 這表明,ZrO2/Cr復合膜對Zr-2合金基體具有優(yōu)良的保護作用,大幅度減緩了鋯合金基體的氧化

2.3 蒸汽氧化后氧化層組織和成分分布

圖4給出了Zr-2合金基體在不同溫度蒸汽中氧化3600 s后的截面結(jié)構(gòu)及GDOES成分深度分布 在900、1000和1100℃蒸汽氧化3600 s后,分別形成23.7、73.5和127.3 μm厚的ZrO2層 在900℃氧化時,鋯合金表面覆蓋均勻的ZrO2涂層(圖4a) 但是在1000℃蒸汽氧化后ZrO2氧化膜層狀開裂,氧原子穿過這些缺陷加速鋯合金基體氧化,使氧化動力學曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折(見圖4b和3b)[36]

圖4



圖4Zr-2合金在不同溫度蒸汽中氧化3600 s后截面的結(jié)構(gòu)和GDOES成分深度分布

Fig.4Cross-sectional microstructures and GDOES composition depth profiles of bare Zr-2 alloy after 3600 s steam oxida-tion at different temperatures (a) 900℃, (b) 1000℃, (c, d) 1100℃

圖4c表明,在1100℃蒸汽氧化后ZrO2涂層中未觀察到開裂,但是靠近Zr/ZrO2界面的鋯合金基體出現(xiàn)嚴重剝落 圖4d中GDOES成分深度分布表明,在1100℃氧化的氧化層主要由Zr和O元素組成,H元素僅富集在厚度約9.0 μm的氧化層中,未擴散進入鋯合金基體,因為致密的ZrO2層阻止可氫滲透進入鋯合金基體[37]

圖5給出了Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜試樣在不同溫度蒸汽氧化3600 s后的截面結(jié)構(gòu)及成分深度分布 圖5a表明,在900℃蒸汽氧化后厚約5 μm的Cr涂層部分氧化,在表面生成厚約1.3 μm的致密Cr2O3膜 GDOES成分深度分布結(jié)果表明,O和H元素主要存在在Cr2O3層,在MAO區(qū)域也檢測到微弱的O信號(圖5b) 在1000℃氧化后,Cr2O3膜厚度增加至3.8 μm,但是O和H元素依然只在外部Cr2O3層(見圖5c和d)

圖5



圖5ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽中氧化3600 s后的截面結(jié)構(gòu)和GDOES成分深度分布

Fig.5Cross-sectional microstructures and GDOES composition depth profiles of ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy after 3600 s steam oxidation at different temperatures (a, b) 900℃, (c, d) 1000℃, (e, f) 1100℃

在1100℃蒸汽氧化3600 s后,在Zr-2合金表面觀察到三層結(jié)構(gòu)的氧化層(見圖5e) 圖5f表明,O信號的相對強度隨著濺射深度迅速下降,隨后在2.6 μm到5.6 μm深度范圍內(nèi)只有較低的O信號 隨著濺射深度達5.6 μm,O信號強度顯著增強 EDS成分分析結(jié)果表明,外部厚約2.6 μm的氧化膜主要由Cr2O3組成(表2點5) 在Cr2O3膜下方為厚約3 μm的金屬Cr層和ZrO2(表2點4) 在氧化初期Cr涂層表面生成一層均勻致密的Cr2O3膜,Cr層消耗后Cr2O3/Zr界面上部分Cr2O3被Zr還原成金屬Cr,鋯合金基體氧化生成ZrO2[25] 因此,隨著蒸汽溫度從900℃提高到1000℃,Cr涂層進一步被氧化,Cr2O3膜變厚 但是蒸汽溫度上升至1100℃后Cr2O3膜明顯變薄,因為部分Cr2O3膜被Zr還原,而還原生成的Cr層固溶了較多的O和Zr原子 此外,還原Cr層中存在的ZrO2氧化物成為氧原子向內(nèi)擴散提供快速擴散通道,加速了鋯合金基體氧化[37,38] 最終還原Cr層下方鋯基體氧化生成厚約14.1 μm的ZrO2內(nèi)層膜(表2中的點2),僅為Zr-2合金基體1100℃蒸汽氧化后ZrO2厚度的1/9(圖4c) 這表明,ZrO2/Cr復合膜大幅度阻止氧擴散,降低了鋯合金基體的氧化速率

Table 2

表2

表2ZrO2/Cr復合膜試樣1100℃蒸汽氧化3600 s后的截面成分

Table 2EDS element analysis on the cross-section of ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy after 3600 s steam oxidation at 1100℃ (%,atomic fraction)

Element Point 1 Point 2 Point 3 Point 4 Point 5
Zr 70.99 35.97 37.81 15.14 2.38
Sn 0.63 0.35 0.54 0.19 0.10
Cr 0.15 0.28 7.22 53.58 21.82
O 28.24 63.40 54.43 31.09 75.70


從圖5a~d還可見,在900和1000℃蒸汽氧化后MAO膜中間層的原始微觀結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化,H、O信號強度明顯降低,甚至消失(圖2a和b) EDS成分分析表明,在900℃氧化3600 s后MAO膜中間層成分為(原子分數(shù))67.20% Zr、23.03% O、9.26% Cr和0.51% Sn,對應Zr3O和少量的Cr(圖5a) 這表明,在高溫蒸汽氧化過程中MAO膜中間層部分氧原子擴散進入鋯基體,ZrO2轉(zhuǎn)變?yōu)閆r3O相 同樣,Zhang等[39]報道,Zr-Sn-Nb合金表面ZrO2膜在溫度高于400℃的管式爐中真空熱處理后,氧化膜逐漸溶解于鋯基體,ZrO2轉(zhuǎn)變成亞穩(wěn)態(tài)的Zr-O相,以及Zr2O和Zr3O相 Hayward等[40]也觀察到,ZrO2在熔融的Zr-4合金中被溶解:

ZrO2+Zr→OxygendiffusionZrO2-x+Zr(O)

(3)

式中ZrO2-x 可以是有序結(jié)構(gòu)的Zr3O相 隨著蒸汽溫度的升高MAO膜中氧原子向外擴散更快,但是P元素仍富集在MAO膜初始區(qū)域,直到1100℃仍然存在微弱的P峰(圖5f)

另一方面,ZrO2/Cr復合膜在900~1100℃蒸汽中劇烈反應,生成的氫主要富集在Cr2O3層中,幾乎沒有擴散到ZrO2內(nèi)層膜和Zr合金基體中(圖5b、d和f) 研究表明[41,42],在同一溫度下H在ZrO2中的擴散系數(shù)遠低于Cr2O3中的擴散系數(shù),ZrO2是良好的阻氫涂層 因此對于ZrO2/Cr復合膜試樣,僅在Cr2O3和部分Cr層中探測到氫元素 此外,在900~1100℃蒸汽氧化后Sn元素富集在金屬Cr涂層,未擴散至Cr2O3層最外表面(圖5b、d和f),因為Sn原子在Cr2O3陶瓷氧化物中的擴散系數(shù)低于在金屬Cr中的擴散系數(shù)[43,44]

圖6給出了Zr-2合金及ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽氧化3600 s后的金相組織照片 如圖6a所示,Zr-2合金基體經(jīng)900℃蒸汽氧化后截面組織從外到內(nèi)為ZrO2層、氧穩(wěn)定的α-Zr(O)層、再結(jié)晶α-Zr和前β-Zr相的混合區(qū),ZrO2層和α-Zr(O)層厚度分別為23.7和32.7 μm 根據(jù)Zr-O相圖[45],隨著鋯基體中氧含量的變化Zr-Sn合金的(α-Zr和β-Zr)兩相區(qū)一般在810~970℃ 因此,在900℃蒸汽氧化后,α-Zr(O)層下方未被氧化的鋯合金基體由再結(jié)晶α-Zr和前β-Zr相組成 在1000℃下ZrO2層和α-Zr(O)層逐漸增厚,厚度分別為73.5和66.7 μm (圖6c) α-Zr(O)層下方的微觀組織轉(zhuǎn)變?yōu)椤捌叫邪褰Y(jié)構(gòu)”的魏氏體α-Zr結(jié)構(gòu),稱為前β-Zr區(qū)[31] 當蒸汽溫度上升至1100℃,ZrO2層和α-Zr(O)層厚度快速增加至127.3和105.1 μm (圖6e) 圖6c和6e還表明,Zr-2合金基體在1000和1100℃蒸汽氧化后α-Zr(O)層區(qū)域發(fā)生嚴重的剝落 在高溫蒸汽環(huán)境大量的氧溶解于鋯合金基體,韌性β-Zr相轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈驭?Zr(O)相[46] 在截面樣品切割拋光過程中,α-Zr(O)層發(fā)生局部剝落形成剝落區(qū)域

圖6



圖6Zr-2合金和ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽中氧化3600 s后截面的金相組織

Fig.6OM cross-sectional images of bare and ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy after 3600 s steam oxidation at different tempera-tures (a, c, e) bare Zr-2 alloy, (b, d, f) ZrO2/Cr composite coating

從圖6b可見,在900℃蒸汽氧化3600 s后ZrO2/Cr復合膜表面的Cr層發(fā)生部分氧化,生成薄的Cr2O3層,從外到內(nèi)為Cr2O3層、殘余Cr層、MAO膜及再結(jié)晶α-Zr和前β-Zr相的混合區(qū) 隨著蒸汽溫度增加至1000℃,Cr涂層進一步氧化,MAO膜中間層截面組織從深黑色轉(zhuǎn)變?yōu)闇\灰色,鋯合金基體組織轉(zhuǎn)變?yōu)槠叫邪鍫罱Y(jié)構(gòu)(圖6d) 在1100℃蒸汽中氧化3600 s后截面組織從外到內(nèi)為Cr2O3層、還原Cr層、ZrO2層和α-Zr(O)區(qū),ZrO2層厚度僅為14.1 μm(圖6f) 上述結(jié)果表明,在900~1100℃蒸汽環(huán)境中ZrO2/Cr復合膜顯著抑制了氧向鋯合金基體內(nèi)的擴散

2.4 蒸汽氧化后氧化層的相組成

圖7給出了Zr-2合金及ZrO2/Cr復合膜在不同溫度蒸汽氧化3600 s后的XRD譜 圖7a表明,在900~1100℃蒸汽氧化后鋯合金基體氧化成M-ZrO2相和少量的T-ZrO2相 隨著蒸汽溫度的上升鋯合金表面氧化層增厚,M-ZrO2相的衍射峰增強

圖7



圖7Zr-2合金和ZrO2/Cr復合膜在不同溫度的蒸汽中氧化3600 s后的XRD譜

Fig.7XRD patterns of bare and ZrO2/Cr-coated Zr-2 alloy after 3600 s steam oxidation at different temperatures (a) bare Zr-2 alloy, (b) ZrO2/Cr composite coating

圖7b表明,ZrO2/Cr復合膜在900℃蒸汽氧化后探測到來自Cr2O3和Cr相衍射峰,與圖5a和6b中的截面組織相一致 在1000℃表面Cr2O3膜進一步生長,殘余Cr層的厚度減小,Cr2O3相的衍射峰強度增強,Cr相的衍射峰強度減弱 當蒸汽溫度達到1100℃時,除2θ (65.104°)處Cr2O3相的衍射峰,其余Cr2O3相衍射強度減弱,Cr峰相對強度增強,明顯比1000℃時的高,與金屬Cr層的氧化還原過程有關(guān)[25,26] 同時還探測到M-ZrO2相,表明氧已擴散進入鋯合金基體形成ZrO2相 因此,在1100℃氧化3600 s后較薄的Cr2O3膜覆蓋在還原Cr層表面,同時Zr-2合金基體氧化生成厚約14.1 μm的ZrO2內(nèi)層膜(圖5e和6f) 在圖7b中還可見,在900和1000℃蒸汽氧化3600 s后MAO膜中間層的M-ZrO2相衍射峰消失,在2θ為36.265°、47.584°及56.587°處出現(xiàn)Zr3O相衍射峰,表明在蒸汽氧化過程中發(fā)生了M-ZrO2向Zr3O的相轉(zhuǎn)變

3 討論

鋯的蒸汽氧化速率與氧在β-Zr、ZrO2和α-Zr(O)中的擴散系數(shù)密切相關(guān)[34],即

Dβ-ZrO=0.0263exp(-28200RT)

(4)

DZrO2O=0.1387exp(-34680RT)

(5)

Dα-Zr(O)O=3.923exp(-51000RT)

(6)

式中Dβ-ZrO、DZrO2O、和Dα-Zr(O)O分別為β-Zr、ZrO2和α-Zr(O)中氧的擴散系數(shù)(cm2/s);R為標準氣體常數(shù);T是溫度(K) 根據(jù)式(4)~(6),圖8給出了在900~1100℃范圍內(nèi)氧的擴散系數(shù)隨溫度的變化

圖8



圖8擴散系數(shù)與溫度的關(guān)系

Fig.8Dependence of diffusion coefficients on the temperature

圖8表明,在同一溫度下氧擴散系數(shù)從高到低的排序為:Dβ-ZrO>DZrO2O>Dα-Zr(O)O 在氧化初期,大量的氧原子迅速擴散到β-Zr基體中 當Zr-2合金基體表面形成較厚的α-Zr(O)層和ZrO2層后,氧的擴散速率下降 因此,鋯合金基體氧化動力學曲線在900和1100℃蒸汽環(huán)境中分別遵循立方規(guī)律和拋物線規(guī)律(圖3a和c) 同樣在1000℃蒸汽環(huán)境中,Zr-2合金基體動力學曲線在1800 s之前基本遵循拋物線規(guī)律(圖3b) 氧化1800 s后分離氧化出現(xiàn),ZrO2氧化膜層狀開裂,加速了氧向鋯合金基體內(nèi)擴散速率,因此氧化動力學曲線后期轉(zhuǎn)變?yōu)榻浦本€(圖3b和4b)

此外,Burto[48]和Zeng[49]給出了氧和鉻在Cr2O3中擴散系數(shù)方程

DCr2O3O=15.9exp(-100138RT)

(7)

DCr2O3Cr=4.29×10-8exp(-22000RT)

(8)

式中DCr2O3O和DCr2O3Cr分別為Cr2O3中氧和鉻的擴散系數(shù)(cm2/s);R和T分別為標準氣體常數(shù)和溫度(K) Cr2O3中氧和鉻的擴散系數(shù)隨溫度的變化,如圖8所示

圖8表明,在900~1100℃范圍內(nèi)氧在Cr2O3中的擴散系數(shù)(DCr2O3O)為10-18~10-15 cm2/s,比相同溫度下的Dβ-ZrO、DZrO2O和Dα-Zr(O)O值至少低7~9個數(shù)量級 但是表1表明,在相同溫度下ZrO2/Cr復合膜的Kn 值比Zr-2合金基體的Kn 值低2個數(shù)量級 因此,DCr2O3O值太低而無法完美解釋高溫蒸汽環(huán)境中Cr2O3膜的生長速率 文獻[43,50,51]表明,在相同溫度下鉻在Cr2O3中的擴散系數(shù)比氧在Cr2O3中的擴散系數(shù)高4~6個數(shù)量級 根據(jù)圖8可以推斷,在ZrO2/Cr復合膜表面Cr層完全消耗前蒸汽環(huán)境中Cr2O3膜的生長主要取決于鉻的向外擴散[52] 因此,Zr-2合金表面的ZrO2/Cr復合膜在900~1100℃蒸汽環(huán)境中表現(xiàn)出良好的抗氧化性

4 結(jié)論

(1) 在900、1000和1100℃蒸汽中氧化3600 s后ZrO2/Cr復合膜單位面積的氧化增重約為Zr-2合金基體的3/8、1/4和2/5,表明Zr-2合金的抗蒸汽氧化性能提高了

(2) 在高溫蒸汽環(huán)境中,在ZrO2/Cr復合膜表面氧化生成的致密Cr2O3膜能抑制氧向鋯合金基體內(nèi)擴散、降低氧化速率和阻止鋯試樣在1000℃蒸汽環(huán)境中出現(xiàn)分離氧化

(3) ZrO2/Cr復合膜表面Cr層完全消耗前,Cr涂層的氧化與Cr、O在Cr2O3中的擴散系數(shù)密切相關(guān),氧化速率主要取決于鉻向外擴散,而不是氧向內(nèi)擴散

(4) 在900~1100℃的蒸汽中氧化后氫主要富集在Cr2O3層中,幾乎沒有擴散到ZrO2內(nèi)層膜和Zr合金基體中,表明MAO膜中間層能抑制氫滲透進入鋯基體

參考文獻

View Option 原文順序文獻年度倒序文中引用次數(shù)倒序被引期刊影響因子

[1]

Terrani K A.

Accident tolerant fuel cladding development: promise, status, and challenges

[J]. J. Nucl. Mater., 2018, 501: 13

DOIURL [本文引用: 1]

[2]

Yang J Q, Steinbrück M, Tang C C, et al.

Review on chromium coated zirconium alloy accident tolerant fuel cladding

[J]. J. Alloys Compd., 2022, 895: 162450

DOIURL [本文引用: 1]

[3]

Han X C, Chen C, Tan Y Q, et al.

A systematic study of the oxidation behavior of Cr coatings on Zry4 substrates in high temperature steam environment

[J]. Corros. Sci., 2020, 174: 108826

DOIURL [本文引用: 3]

[4]

Park J H, Kim H G, Park J Y, et al.

High temperature steam-oxidation behavior of arc ion plated Cr coatings for accident tolerant fuel claddings

[J]. Surf. Coat. Technol., 2015, 280: 256

DOIURL [本文引用: 3]

[5]

Zeng S, Li P C, Tian J H, et al.

Influence of Al content on the oxidation behavior of CrAl coating on Zry-4 alloys in 1200℃ steam

[J]. Corros. Sci., 2022, 198: 110115

DOIURL [本文引用: 1]

[6]

He L X, Liu C H, Lin J H, et al.

Microstructure, oxidation and corrosion properties of FeCrAl coatings with low Al content prepared by magnetron sputtering for accident tolerant fuel cladding

[J]. J. Nucl. Mater., 2021, 551: 152966

DOIURL [本文引用: 1]

[7]

Tang C C, Steinbrueck M, Stueber M, et al.

Deposition, characterization and high-temperature steam oxidation behavior of single-phase Ti2AlC-coated Zircaloy-4

[J]. Corros. Sci., 2018, 135: 87

DOIURL [本文引用: 1]

[8]

Alat E, Motta A T, Comstock R J, et al.

Multilayer (TiN, TiAlN) ceramic coatings for nuclear fuel cladding

[J]. J. Nucl. Mater., 2016, 478: 236

DOIURL [本文引用: 1]

[9]

Brachet J C, Idarraga-trujillo I, Flem M L, et al.

Early studies on Cr-coated zircaloy-4 as enhanced accident tolerant nuclear fuel claddings for light water reactors

[J]. J. Nucl. Mater., 2019, 517: 268

DOIURL [本文引用: 2]

[10]

Shan W Y, Wang Y L, Li J, et al.

High temperature oxidation resistance of Cr based coating on zirconium alloy

[J]. Chin. J. Mater. Res., 2022, 36(9): 699

DOI [本文引用: 1] " />

用磁控濺射法在鋯合金基體表面制備Cr和CrAl層,并使其在1200℃/1 h水蒸汽中氧化,用掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)和X射線衍射儀(XRD)等手段表征氧化前后涂層和Zr合金基體的微觀結(jié)構(gòu),研究了兩種涂層在(反應堆失水(LOCA)事故情況下的)高溫蒸汽環(huán)境中的抗氧化性能 結(jié)果表明:在1200℃/1 h水蒸汽中氧化后沒有涂層的鋯合金基體表面生成厚度約為100 &#x003bc;m的氧化膜;而在Cr涂層表面生成的致密Cr<sub>2</sub>O<sub>3</sub>層其厚度約為4 &#x003bc;m,表明氧化速率顯著降低 CrAl涂層氧化后表面生成致密的Cr<sub>2</sub>O<sub>3</sub>和Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>混合氧化層,其厚度只有0.8 &#x003bc;m,表明氧化速率進一步降低 這些結(jié)果表明: 用磁控濺射法在鋯合金表面制備的Cr和CrAl涂層,在1200℃水蒸氣環(huán)境中均表現(xiàn)出良好的耐氧化性能 在Cr涂層表面生成的氧化膜厚度約為未涂層鋯合金氧化層的1/25,CrAl涂層氧化膜厚度低于鋯合金表面氧化層的1/100

[11]

McCafferty E.

Standard electrode potentials of the elements as a fundamental periodic property of atomic number

[J]. Electrochim. Acta, 2007, 52: 5884

DOIURL [本文引用: 1]

[12]

Jin D L, Ni N, Guo Y, et al.

Corrosion of the bonding at FeCrAl/Zr alloy interfaces in steam

[J]. J. Nucl. Mater., 2018, 508: 411

DOIURL [本文引用: 1]

[13]

Wang J H, Yao M Y, Zhou B X, et al.

Hydrogen absorption behavior of zircaloy corroded in super-heated steam

[J]. Rare Met. Mater. Eng., 2011, 40(5): 833

[本文引用: 1]

王錦紅, 姚美意, 周邦新 等.

Zr-Sn系合金在過熱蒸氣中的腐蝕吸氫行為

[J]. 稀有金屬材料與工程, 2011, 40(5): 833

[本文引用: 1]

[14]

Yang J X, Wang X, Wen Q, et al.

The effect of microarc oxidation and excimer laser processing on the microstructure and corrosion resistance of Zr-1Nb alloy

[J]. J. Nucl. Mater., 2015, 467: 186

DOIURL [本文引用: 1]

[15]

Lai P, Zhang H, Zhang L F, et al.

Effect of micro-arc oxidation on fretting wear behavior of zirconium alloy exposed to high temperature water

[J]. Wear, 2019, 424-425: 53

DOIURL [本文引用: 1]

[16]

Zou Z F, Xue W B, Jia X N, et al.

Effect of voltage on properties of microarc oxidation films prepared in phosphate electrolyte on Zr-1Nb alloy

[J]. Surf. Coat. Technol., 2013, 222: 62

DOIURL [本文引用: 3]

[17]

Cheng Y L, Cao J H, Peng Z M, et al.

Wear-resistant coatings formed on zircaloy-2 by plasma electrolytic oxidation in sodium aluminate electrolytes

[J]. Electrochim. Acta, 2014, 116: 453

DOIURL [本文引用: 1]

[18]

Cheng Y L, Matykina E, Skeldon P, et al.

Characterization of plasma electrolytic oxidation coatings on zircaloy-4 formed in different electrolytes with AC current regime

[J]. Electrochim. Acta, 2011, 56: 8467

DOIURL [本文引用: 1]

[19]

Mittra J, Kavalur A, Kumbhar N T, et al.

Effectiveness of pulsed laser deposited ZrO2 surface film over autoclaved oxide film on a Zr alloy for hydrogen barrier application

[J]. Surf. Coat. Technol., 2020, 404: 126548

DOIURL [本文引用: 1]

[20]

Chen S N, Zhao Y M, Zhang Y F, et al.

Influence of carbon content on the structure and tribocorrosion properties of TiAlCN/TiAlN/TiAl multilayer composite coatings

[J]. Surf. Coat. Technol., 2021, 411: 126886

DOIURL [本文引用: 1]

[21]

Huang J, Shi X W, Liao B, et al.

Composition control of TiAlN thin film by a novel multi-arc magnetic filter system

[J]. China Surf. Eng., 2019, 32(2): 27

[本文引用: 1]

黃 杰, 史學偉, 廖 斌 等.

新型多弧磁過濾系統(tǒng)對TiAlN薄膜的組分調(diào)控

[J]. 中國表面工程, 2019, 32(2): 27

[本文引用: 1]

[22]

Wei K J, Wang X P, Li J H, et al.

In-situ electrochemical study of plasma electrolytic oxidation treated Zr3Al based alloy in 300℃/14 MPa lithium borate buffer solution

[J]. Thin Solid Films, 2020, 707: 138066

DOIURL [本文引用: 1]

[23]

Wei K J, Zhang Y F, Yu J H, et al.

Analyses of hydrogen release on Zirlo alloy anode during plasma electrolytic oxidation

[J]. Mater. Chem. Phys., 2020, 251: 123054

DOIURL [本文引用: 2]

[24]

Nakajima M, Miura Y, Fushimi K, et al.

Spark anodizing behaviour of titanium and its alloys in alkaline aluminate electrolyte

[J]. Corros. Sci., 2009, 51(7): 1534

DOIURL [本文引用: 1]

[25]

Wang X P, Guan H H, Liao Y Z, et al.

Enhancement of high temperature steam oxidation resistance of Zr-1Nb alloy with ZrO2/Cr bilayer coating

[J]. Corros. Sci., 2021, 187: 109494

DOIURL [本文引用: 3]

[26]

Han X C, Xue J X, Peng S M, et al.

An interesting oxidation phenomenon of Cr coatings on Zry-4 substrates in high temperature steam environment

[J]. Corros. Sci., 2019, 156: 117

DOIURL [本文引用: 2]

[27]

Wang F F, Zhang F X, Zheng L J, et al.

Structure and corrosion properties of Cr coating deposited on aerospace bearing steel

[J]. Appl. Surf. Sci., 2017, 423: 695

DOIURL [本文引用: 1]

[28]

Wang Y, Tang H, Wang R, et al.

Cathodic voltage-dependent composition, microstructure and corrosion resistance of plasma electrolytic oxidation coatings formed on Zr-4 alloy

[J]. RSC Adv., 2016, 6: 34616

DOIURL [本文引用: 1]

[29]

Kim H H, Kim J H, Moon J Y, et al.

High-temperature oxidation behavior of zircaloy-4 and Zirlo in steam ambient

[J]. J. Mater. Sci. Technol., 2010, 26(9): 827

[本文引用: 2] " />

Zirconium-based alloys have served the nuclear industry for several decades due to their acceptable properties for nuclear cores of light water reactors (LWRs). However, severe accidents in LWRs have directed research and development of accident tolerant fuel (ATF) concepts that aim to improve nuclear fuel safety during normal operation, operational transients and possible accident scenarios. This review introduces the latest results in the development of protective coatings for ATF claddings based on Zr alloys, involving their behavior under normal and accident conditions in LWRs. Great attention has been paid to the protection and oxidation mechanisms of coated claddings, as well as to the mutual interdiffusion between coatings and zirconium alloys. An overview of recent developments in barrier coatings is introduced, and possible barrier layers and structure designs for suppressing mutual diffusion are proposed.

[45]

Abriata J P, Garcés J, Versaci R.

The O-Zr (oxygen-zirconium) system

[J]. Bull. Alloy Phase Diagrams, 1986, 7(2): 116

DOIURL [本文引用: 1]

[46]

Kim H L, Breslin J, Kim H G, et al.

Social semantic cloud of tags: semantic model for folksonomies

[J]. Knowl. Manage. Res. Pract., 2010, 8(3): 193

DOIURL [本文引用: 1]

[47]

Uetsuka H, Furuta T, Kawasaki S.

Embrittlement of zircaloy-4 due to oxidation in environment of stagnant steam

[J]. J. Nucl. Sci. Technol., 1982, 19(2): 158

DOIURL

[48]

Burton B, Reynolds G L.

The estimation of the diffusion coefficient of oxygen in Cr2O3 from creep measurements

[J]. J. Mater. Sci., 1978, 13: 219

DOIURL [本文引用: 1]

[49]

Zeng Z, Natesan K, Cai Z, et al.

Effect of element diffusion through metallic networks during oxidation of type 321 stainless steel

[J]. J. Mater. Eng. Perform., 2014, 23(4): 1247

DOIURL [本文引用: 1]

[50]

Horita T, Yamaji K, Xiong Y P, et al.

Oxide scale formation of Fe-Cr alloys and oxygen diffusion in the scale

[J]. Solid State Ionics, 2004, 175: 157

DOIURL [本文引用: 1]

[51]

England D M, Virkar A V.

Oxidation kinetics of some nickel-based superalloy foils and electronic resistance of the oxide scale formed in air part I

[J]. J. Electrochem. Soc., 1999, 146: 3196

DOI [本文引用: 1]

[52]

Lobnig R E, Schmidt H P, Hennesen K, et al.

Diffusion of cations in chromia layers grown on iron-base alloys

[J]. Oxid. Met., 1992, 37: 81

DOIURL [本文引用: 1]

Accident tolerant fuel cladding development: promise, status, and challenges

1

2018

聲明:
“Zr-2合金表面ZrO2/Cr復合膜的高溫蒸汽氧化行為” 該技術(shù)專利(論文)所有權(quán)利歸屬于技術(shù)(論文)所有人。僅供學習研究,如用于商業(yè)用途,請聯(lián)系該技術(shù)所有人。
我是此專利(論文)的發(fā)明人(作者)
分享 0
         
舉報 0
收藏 0
反對 0
點贊 0
全國熱門有色金屬技術(shù)推薦
展開更多 +

 

中冶有色技術(shù)平臺微信公眾號
了解更多信息請您掃碼關(guān)注官方微信
中冶有色技術(shù)平臺微信公眾號中冶有色技術(shù)平臺

最新更新技術(shù)

報名參會
更多+

報告下載

第二屆中國微細粒礦物選礦技術(shù)大會
推廣

熱門技術(shù)
更多+

衡水宏運壓濾機有限公司
宣傳
環(huán)磨科技控股(集團)有限公司
宣傳

發(fā)布

在線客服

公眾號

電話

頂部
咨詢電話:
010-88793500-807
專利人/作者信息登記