鋁基復(fù)合材料(Aluminum matrix composites,AMCs)是在傳統(tǒng)鋁合金基體中引入增強(qiáng)相使之與基體產(chǎn)生協(xié)同耦合效應(yīng),使其比強(qiáng)度、導(dǎo)電導(dǎo)熱性能、耐磨損和耐腐蝕等性能提高[1] 因此,鋁基復(fù)合材料在航空航天、交通運(yùn)輸和國(guó)防軍工等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1~3] 按照增強(qiáng)相的形態(tài),鋁基復(fù)合材料可分為纖維增強(qiáng)、晶須增強(qiáng)、碳納米片/管增強(qiáng)以及顆粒增強(qiáng) 顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的微觀組織均勻、性能各向同性、熱膨脹系數(shù)較低,其制備工藝簡(jiǎn)單、易于二次加工且成本較低[4~6] 顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料常用的增強(qiáng)顆粒,有TiB2、TiC、SiC、Si3N4、B4C、ZrB2以及Al2O3等[6~9] Al2O3的強(qiáng)度高、彈性模量高、耐磨損、沒(méi)有有害反應(yīng)、化學(xué)穩(wěn)定性高且成本較低[10],是較為理想的鋁基復(fù)合材料增強(qiáng)體 表1列出了部分常見(jiàn)Al2O3顆粒增強(qiáng)Al基復(fù)合材料的力學(xué)性能,可見(jiàn)添加Al2O3可顯著提高合金的力學(xué)性能

Table 1

表1

表1部分常見(jiàn)的Al2O3顆粒增強(qiáng)Al基復(fù)合材料的力學(xué)性能

Table 1Mechanical properties of part common Al2O3 particle reinforced Al matrix composite

Composition	Tensile Strength /MPa	Utimate tensile strength /MPa	Hardness (HB)	Ref.
Al	241.5	-	70	[11]
Al+5% Al2O3	262.2	-	76
Al+10% Al2O3	276.0	-	80
Al(A359)	103.7	-	-	[12]
Al(A359)+4% Al2O3	120.6	-	-
Al(7075)	-	210	-	[1]
Al(7075)+4% Al2O3	-	226	-

Al2O3顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的制備方法,有外加法和原位法 與外加法相比,原位法有界面純凈、與基體結(jié)合牢固、分布較為均勻和形貌良好等優(yōu)點(diǎn)[13, 14] 張?jiān)倮诘萚15]用半固態(tài)攪拌法向鋁熔體中加入SiO2粉末原位反應(yīng)制備α-Al2O3p/ZL109復(fù)合材料,在不同擠壓力下進(jìn)行成形實(shí)驗(yàn) 結(jié)果表明,α-A12O3p/ZL109復(fù)合材料鑄件內(nèi)的缺陷明顯減少,其鑄態(tài)和熱處理態(tài)的硬度、抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率都明顯高于ZL109基體合金 Ma等[16]研究了不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)Al2O3/Al-12Si復(fù)合材料的性能,發(fā)現(xiàn)5% Al2O3/Al-12Si復(fù)合材料的力學(xué)性能最優(yōu)(為286 MPa) Cheng等[17] 用機(jī)械合金化和熱等靜壓法制備原位Al2O3顆粒增強(qiáng)Al-5Si復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)原位生成的Al2O3顆粒能抑制共晶Si的生長(zhǎng),但是高溫下的長(zhǎng)時(shí)間固相原位反應(yīng)以及Si擴(kuò)散產(chǎn)生了增強(qiáng)顆粒的偏析 Zhao等[18]先球磨冷壓隨后加熱的方式,在Al-CuO體系中制備Al2O3/Al復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)CuO的粒徑對(duì)樣品的微觀結(jié)構(gòu)有重要的影響 較小的CuO顆?？山档头磻?yīng)溫度,縮小加熱階段中不同反應(yīng)階段反應(yīng)溫度的范圍,使原位Al2O3顆粒的尺寸和分布更加均勻 劉磊等[19]用高能球磨后通氣氧化的方法制備原位納米Al2O3/Al復(fù)合材料,其硬度為純鋁的3.1倍 Yu等[18]用球磨-冷壓-燒結(jié)的方法在Al-ZnO體系中原位制備Al2O3/Al復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)Al2O3顆粒的分布強(qiáng)烈依賴燒結(jié)產(chǎn)品的冷卻速度

目前制備納米Al2O3增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料,采用粉末冶金原位法的較多,用鑄造法的較少 牟姝妤等[14]用放熱彌散和重熔稀釋方法,在Al-SiO2反應(yīng)體系中原位制備納米α-Al2O3p/A356復(fù)合材料,對(duì)其擠壓鑄造使Si相細(xì)化,α-Al樹(shù)枝晶破碎成尺寸更細(xì)小的枝晶 本文選用Al-納米ZnO原位反應(yīng)體系,以Al-Zn-Cu合金為基體,將球磨與鑄造相結(jié)合制備納米Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料并研究其力學(xué)性能

1 實(shí)驗(yàn)方法

實(shí)驗(yàn)用材料有：Al錠(純度99.9%)、Zn錠(純度99.9%)、Cu錠(純度99.9%)、Al-10Zr合金錠(純度99.8%)、Al粉(平均粒徑為100 μm,純度99.9%)和納米ZnO粉末(粒徑小于100 nm,純度99.9%)

將質(zhì)量比為4∶1的Al粉和納米ZnO粉末與不銹鋼球(球粉質(zhì)量比為10∶1)放入JM-5L攪拌球磨機(jī)內(nèi),加入適量的乙醇后以100 r/min的轉(zhuǎn)速濕磨4 h制備出Al-ZnO混合粉末,任何將其放入真空干燥箱中烘干 烘干后的鋁粉與ZnO粉末混合較為均勻,如圖1所示 將混合粉末倒入內(nèi)徑為20 mm的不銹鋼模具中在400 MPa的壓力下冷壓,制成若干個(gè)直徑為20 mm厚度為5 mm的預(yù)制塊

圖1



圖1球磨后Al-ZnO混合粉末的面掃能譜

Fig.1Energy spectrum scan of Al-ZnO powder after ball milling

將Al、Zn、Cu、Al-10Zr合金放入坩堝并置于電阻爐中,將溫度升至720℃ 合金完全熔化后將溶體降溫到600℃,進(jìn)行機(jī)械攪拌并加入Al-ZnO預(yù)制塊,隨后將熔體升溫至850℃并保溫30 min,最后繼續(xù)機(jī)械攪拌并將熔體降溫至720℃,隨后將溶體澆注成尺寸為90 mm×70 mm×30 mm的鑄錠 復(fù)合材料鑄錠的化學(xué)成分,列于表2

Table 2

表2

表2Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料鑄錠的成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

Table 2Al2O3/Al-Zn-Cu composite material composition (mass fraction, %)

Elements	Zn	Cu	Zr	O	Al
Content	6.6	2.1	0.14	1.4	Bal.

將復(fù)合材料鑄錠放入500 mm二輥(冷)熱軋機(jī)中熱軋,開(kāi)軋溫度為420℃,開(kāi)軋厚度為30 mm,軋制6個(gè)道次(25、20、16、12、8、6 mm),每道軋制后將鑄錠回爐保溫10 h后空冷 使用JHF-27型電阻爐將軋制后的材料進(jìn)行熱處理,熱處理工藝為固溶處理+時(shí)效處理,固溶溫度為460℃,保溫1 h后水冷；時(shí)效處理溫度為170℃,保溫24 h后空冷

用島津XRD-7000 X射線衍射儀分析復(fù)合材料的組成 用搭載有能譜(EDS)和電子背散射衍射(EBSD)的Zeiss Gemini SEM 300場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)觀察材料的微觀組織形貌 用JEM-2100透射電子顯微鏡(TEM)觀察復(fù)合材料顆粒 掃描電鏡樣品和EBSD樣品的制備：先用粒度為W2.5的金剛石機(jī)械拋光至鏡面,然后用30%硝酸甲醇溶液(質(zhì)量分?jǐn)?shù))進(jìn)行電解拋光,電壓為20 V 用JEM-2100型透射電子顯微鏡(TEM)觀察復(fù)合材料顆粒 透射電鏡樣品的制備：從復(fù)合材料上切取直徑為3 mm、厚度為0.5 mm的薄片并機(jī)械打磨至40 μm厚,使用TenuPol-5型電解雙噴減薄儀將其電解減薄(電解液是30%硝酸甲醇溶液),電壓為21 V,溫度為-30℃ 用WDW-100型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試材料的室溫拉伸性能,試樣平行段的尺寸為42 mm×10 mm,應(yīng)變速率為10-2 s-1

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果2.1 Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)

圖2給出了Al-ZnO粉末和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的XRD譜 與標(biāo)準(zhǔn)衍射圖譜比對(duì)的結(jié)果表明,在復(fù)合材料(圖2b)的XRD譜中出現(xiàn)了明顯的Al2O3衍射峰而未見(jiàn)ZnO衍射峰,表明加入的ZnO完全與合金基體反應(yīng)生成了Al2O3顆粒 在圖2b中出現(xiàn)的Al2Cu衍射峰,對(duì)應(yīng)含Cu鋁合金中常見(jiàn)的析出相

圖2



圖2Al-ZnO粉末和復(fù)合材料的XRD譜

Fig.2XRD patterns of Al-ZnO powder (a) and composite materials (b)

圖3給出了軋制和熱處理后Al-Zn-Cu基體合金和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的EBSD譜 可以看出,兩種材料的晶粒呈等軸狀,都沒(méi)有各向異性 復(fù)合材料的平均晶粒尺寸(約106 μm)明顯小于基體合金的平均晶粒尺寸(約253 μm),表明原位增強(qiáng)顆粒的生成可材料顯著細(xì)化 同時(shí),增強(qiáng)顆粒還能細(xì)化其他第二相的平均尺寸和分布狀態(tài) 圖4給出了背散射電子照片(BSE),可見(jiàn)軋制熱處理后Al-Zn-Cu基體合金(圖4a)的晶界處仍有連續(xù)且尺寸較大的析出相,但是Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料(圖4b)內(nèi)的析出相分布較為均勻

圖3



圖3軋制熱處理后Al-Zn-Cu基體合金和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的EBSD譜

Fig.3EBSD patterns of Al-Zn-Cu base alloy (a) and Al2O3/Al-Zn-Cu composite (b) after rolling + heat treatment

圖4



圖4軋制熱處理后Al-Zn-Cu基體合金和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的背散射照片

Fig.4BSE images of Al-Zn-Cu base alloy (a) and Al2O3/Al-Zn-Cu composite (b) after rolling + heat treatment

為了確定復(fù)合材料中增強(qiáng)顆粒以及析出相的成分對(duì)其進(jìn)行能譜分析,圖5給出了Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的能譜面掃 從圖5可見(jiàn),基體中有高密度顆粒,尺寸為納米尺度且分布較為均勻 這表明,Al-ZnO的原位反應(yīng)后再軋制+熱處理可生成尺寸較小的增強(qiáng)顆粒 元素的分布情況表明,這些顆粒/析出相有兩種,分別富集O和Cu元素,富集Cu元素的析出相沿晶界分布

圖5



圖5軋制熱處理后Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的EDS面掃

Fig.5EDS mapping of Al2O3/Al-Zn-Cu composite after rolling + heat treatment

為了分析增強(qiáng)顆粒和析出相的種類,對(duì)復(fù)合材料進(jìn)行透射電鏡觀察 圖6給出了軋制熱處理后復(fù)合材料的透射電鏡照片和析出相的選區(qū)電子衍射(SAED)結(jié)果 結(jié)果表明,析出相形狀可分為兩種：一種為球狀或橢球狀顆粒(圖6a中的1#),另一種為長(zhǎng)徑比較大的棒狀析出相(圖6a中2#) 電子選區(qū)衍射分析結(jié)果表明,圖6a中的1#為α-Al2O3,帶軸為[1ˉ2ˉ1](如圖6b所示),尺寸約為140 nm；圖6a中的2#為Al2Cu,帶軸為[21ˉ1ˉ](如圖6c所示),與基體保持半共格關(guān)系,其長(zhǎng)度約為150 nm

圖6



圖6軋制熱處理后Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的TEM照片和選區(qū)電子衍射

Fig.6TEM image of Al2O3/Al-Zn-Cu composite (a) and SAED of α-Al2O3 (b) and Al2Cu/α-Al (c) after rolling + heat treatment

2.2 Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的拉伸性能

圖7給出了Al-Zn-Cu基體合金和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線 從圖7可見(jiàn),復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度高于基體合金,軋制和熱處理后復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度(398.2 MPa)比同樣處理的基體合金拉伸強(qiáng)度(197.6 MPa)提高約100%,總伸長(zhǎng)率提高約98% 材料的拉伸強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和總伸長(zhǎng)率,列于表3

圖7



圖7Al-Zn-Cu基體合金和納米Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的應(yīng)力應(yīng)變曲線

Fig.7Stress-strain curve of Al-Zn-Cu matrix alloys and nano Al2O3/Al-Zn-Cu composites

Table 3

表3

表3Al-Zn-Cu基體合金和Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和總伸長(zhǎng)率

Table 3Tensile strength, yield strength and total elongation of Al-Zn-Cu base alloy and Al2O3/Al-Zn-Cu composite

Samples	Tensile strength, σt/MPa	Yield strength, σ0.2/MPa	Total elongation, At/%
As-cast Al-Zn-Cu	159.4±10.2	97.7±7.1	15.7±3.1
Rolling + heat treatment Al-Zn-Cu	197.6±11.7	166.5±7.9	16.9±5.1
As-cast Al2O3/Al-Zn-Cu	235.5±15.5	187.2±8.9	15.8±5.5
Rolling + heat treatment Al2O3/Al-Zn-Cu	398.2±12.8	249.1±5.5	33.5±9.5

圖8給出了鑄態(tài)和軋制熱處理態(tài)的Al-Zn-Cu基體合金以及納米Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的拉伸斷口形貌 由圖8可見(jiàn),4種材料的拉伸斷口分布著較為明顯的韌窩,其形狀為圓形或橢圓形 這表明,四種材料的拉伸斷裂模式均為韌性斷裂,在Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的韌窩底部可觀察到第二相粒子 與其他三種材料相比,軋制熱處理后復(fù)合材料的斷口韌窩最深,與其較高的總伸長(zhǎng)率相符

圖8



圖8Al-Zn-Cu基體和納米Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的斷口形貌

Fig.8Tensile fracture morphology of Al-Zn-Cu matrix alloys and nano Al2O3/Al-Zn-Cu composites (a) As-cast Al-Zn-Cu; (b) Rolling + heat treatment Al-Zn-Cu; (c) As-cast Al2O3/Al-Zn-Cu; (d) Rolling + heat treatment Al2O3/Al-Zn-Cu

3 討論

從圖3可見(jiàn),納米增強(qiáng)顆粒的生成顯著細(xì)化了基體合金的晶粒組織 Schultz等[21]的研究表明,增強(qiáng)顆粒沿晶界分散分布會(huì)限制基體合金晶粒的粗化 另外,基體中的增強(qiáng)顆粒作為晶界的成核源,能抑制合金晶粒長(zhǎng)大和細(xì)化基體的晶粒 Ferguson等[22]也認(rèn)為,Al基復(fù)合材料中亞微米以及納米尺寸的增強(qiáng)顆粒通過(guò)異質(zhì)形核和晶界釘扎使合金晶的粒組織細(xì)化,復(fù)合材料的平均晶粒尺寸[22]為

D=Dalloy(1+pf)-1/2

式中Dalloy為基體合金平均晶粒尺寸,p為經(jīng)驗(yàn)常數(shù),f為增強(qiáng)顆粒體積分?jǐn)?shù) 式(1)表明,隨著增強(qiáng)顆粒體積的增大復(fù)合材料的晶粒減小 根據(jù)Hall-Petch關(guān)系,平均晶粒尺寸的減小使材料的強(qiáng)度顯著提高 同時(shí),彌散分布的增強(qiáng)體顆粒阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),而高硬度納米Al2O3顆?？赏ㄟ^(guò)Orowan機(jī)制強(qiáng)烈釘扎位錯(cuò),從而使合金的強(qiáng)度大幅提高

值得注意的是,軋制+熱處理使納米Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料強(qiáng)度提高的同時(shí),延伸率也大幅度提高 其原因是,在基體合金晶界尤其是三叉晶界處連續(xù)分布的大尺寸Al2Cu析出相(圖4a)使晶界的結(jié)合力降低,而納米Al2O3增強(qiáng)顆粒能細(xì)化Al2Cu并使Al2Cu更彌散地分布在基體中 同時(shí),軋制和熱處理也在一定程度上消除了鑄態(tài)中的孔洞等缺陷,使復(fù)合材料強(qiáng)度提高的同時(shí)塑性也大幅度增加

4 結(jié)論

(1) 將納米ZnO粉末和Al粉球磨后冷壓成Al-ZnO預(yù)制塊,然后將其加到Al-Zn-Cu熔體中進(jìn)行Al-ZnO原位反應(yīng)生成納米Al2O3增強(qiáng)顆粒,再進(jìn)行機(jī)械攪拌可制備出原位自生納米Al2O3/Al-Zn-Cu基復(fù)合材料

(2) 通過(guò)異質(zhì)形核和晶界釘扎的共同作用,納米Al2O3顆粒能使Al-Zn-Cu合金的晶粒組織和Al2Cu析出相細(xì)化

(3) 納米Al2O3顆粒的生成使基體合金的拉伸性能顯著提高 軋制+熱處理使Al2O3/Al-Zn-Cu復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度比相同處理的基體合金提高約100%,總伸長(zhǎng)率提高約98%

參考文獻(xiàn)

View Option 原文順序文獻(xiàn)年度倒序文中引用次數(shù)倒序被引期刊影響因子

[1]

Imran M, Khan A R A.

Characterization of Al-7075 metal matrix composites: a review

[J]. J. Mater. Res. Technol., 2019, 8: 3347

DOIURL [本文引用: 3]

[2]

Gao Y H, Liu G, Sun J.

Recent progress in high-temperature resistant aluminum-based alloys: Microstructural design and precipitation strategy

[J]. Acta Metall. Sin., 2021, 57: 129

高一涵, 劉 剛, 孫 軍.

耐熱鋁基合金研究進(jìn)展: 微觀組織設(shè)計(jì)與析出策略

[J]. 金屬學(xué)報(bào), 2021, 57: 129

[3]

Wu M W, Hua L, Zhou J X, et al.

Advances in thermal conductive aluminum alloys and aluminum matrix composites

[J]. Mater. Rev., 2018, 32: 1486

[本文引用: 1]

吳孟武, 華 林, 周建新 等.

導(dǎo)熱鋁合金及鋁基復(fù)合材料的研究進(jìn)展

[J]. 材料導(dǎo)報(bào), 2018, 32: 1486

[本文引用: 1]

[4]

Yashpal, Sumankant, Jawalkar C S, et al.

Fabrication of aluminium metal matrix composites with particulate reinforcement: A review

[J]. Mater. Today: Proc., 2017, 4: 2927

[本文引用: 1]

[5]

Gobalakrishnan B, Rajaravi C, Udhayakumar G, et al.

Effect of ceramic particulate addition on aluminium based ex-situ and in-situ formed metal matrix composites

[J]. Met. Mater. Int., 2020, 27: 3695

DOIURL

[6]

Wu X Y, Zhang L Z, Zhao Z Y, et al.

Research status of particle reinforced 7××× series aluminum matrix composites

[J]. Nonferrous Met. Eng., 2020, 10(11): 11

[本文引用: 2]

武俠宇, 張立正, 趙占勇 等.

顆粒增強(qiáng)7×××系鋁基復(fù)合材料研究現(xiàn)狀

[J]. 有色金屬工程, 2020, 10(11): 11

[本文引用: 2]

[7]

Hassanzadeh-Aghdam M K, Haghgoo M, Ansari R.

Micromechanical study of elastic-plastic and thermoelastic behaviors of SiC nanoparticle-reinforced aluminum nanocomposites

[J]. Mech. Mater., 2018, 121: 1

DOIURL

[8]

Syresh S, Moorthi N S V, Vettivel S C, et al.

Mechanical behavior and wear prediction of stir cast Al–TiB2 composites using response surface methodology

[J]. Mater. Des., 2014, 59: 383

DOIURL

[9]

Rui Z, Zhao Y T, Zhang S L, et al.

In situ fabrication and microstucture of ZrB2 particles reinforced aluminum matrix composites

[J]. Adv. Mater. Res., 2012, 476-478: 122

[本文引用: 1]

[10]

Pan H, Fan G L, Tan Z Q, et al.

Preparation methods and developing trends of nano-Al2O3-reinforced aluminum matrix composites

[J]. Mater. Rev., 2015, 29(1): 36

[本文引用: 1]

潘 浩, 范根蓮, 譚占秋 等.

納米Al2O3增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的制備技術(shù)和發(fā)展方向

[J]. 材料導(dǎo)報(bào), 2015, 29(1): 36

[本文引用: 1]

[11]

Kumar A, Lal S, Kumar S.

Fabrication and characterization of A359/Al2O3 metal matrix composite using electromagnetic stir casting method

[J]. J. Mater. Res. Technol., 2013, 2: 250

DOIURL [本文引用: 1]

[12]

Sujan D, Oo Z, Rahman M E, et al.

Physio-mechanical properties of aluminium metal matrix composites reinforced with Al2O3 and SiC

[J]. Int. J. Mater. Metall. Eng., 2012, 6: 678

[本文引用: 1]

[13]

Xu T, Li G R, Xie M L, et al.

Microstructure and mechanical properties of in-situ nano γ-Al2O3p/A356 aluminum matrix composite

[J]. J. Alloys Compd., 2019, 787: 72

DOIURL [本文引用: 1]

[14]

Mou S Y, Chen G, Zhang Z Y, et al.

Reaction mechanism of nano-sized Al2O3p/Al composites prepared in Al-SiO2 system

[J]. Spec. Cast. Nonferrous Alloys, 2020, 40: 883

[本文引用: 2]

牟姝妤, 陳 剛, 張振亞 等.

Al-SiO2體系反應(yīng)生成納米Al2O3p/Al復(fù)合材料的機(jī)理

[J]. 特種鑄造及有色合金, 2020, 40: 883

[本文引用: 2]

[15]

Zhang Z L, Chen G, Zhao Y T, et al.

Effects of squeezing casting on microstructure and properties of in-situ α-Al2O3p/ZL109 composite

[J]. Spec. Cast. Nonferrous Alloys, 2017, 37: 83

[本文引用: 1]

張?jiān)倮? 陳 剛, 趙玉濤 等.

擠壓鑄造對(duì)α-Al2O3p/ZL109復(fù)合材料組織與性能的影響

[J]. 特種鑄造及有色合金, 2017, 37: 83

[本文引用: 1]

[16]

Ma P, Jia Y D, Gokuldoss P K, et al.

Effect of Al2O3 nanoparticles as reinforcement on the tensile behavior of Al-12Si composites

[J]. Metals, 2017, 7: 359

DOIURL [本文引用: 1]

[17]

Cheng L, Zhu D G, Gao Y, et al.

Microstructure and properties of in situ fabricated Al-5wt. %Si-Al2O3 composites

[J]. Adv. Mater. Res., 2012, 567: 15

[本文引用: 1]

[18]

Zhao G, Shi Z M, Zhang R Y.

Effect of CuO particle size on the microstructure evolution of Al2O3P/Al composites prepared via displacement reactions in the Al/CuO system

[J]. Acta Metall. Sin. (Engl. Lett.), 2015, 28: 699

[本文引用: 2]

[19]

Li S F, Liu L, Zhang Xet al.

A method of preparing in-situ nano-alumina content-controllable aluminum-based composite material

[P]. China Pat,

201910753514.7, 2019

[本文引用: 1]

李樹(shù)豐, 劉 磊, 張 鑫 等.

一種原位納米氧化鋁含量可控的鋁基復(fù)合材料的制備方法

[P]. 中國(guó)專利,

201910753514.7, 2019)

[本文引用: 1]

[20]

Yu P, Deng C J, Ma N G, et al.

A new method of producing uniformly distributed alumina particles in Al-based metal matrix composite

[J]. Mater. Lett., 2004, 58: 679

DOIURL

[21]

Schultz B F, Ferguson J B, Rohatgi P K.

Microstructure and hardness of Al2O3 nanoparticle reinforced Al-Mg composites fabricated by reactive wetting and stir mixing

[J]. Mater. Sci. Eng., 2011, 530A: 87

[本文引用: 1]

[22]

Ferguson J B, Lopez H F, Rohatgi P K, et al.

Impact of volume fraction and size of reinforcement particles on the grain size in metal-matrix micro and nanocomposites

[J]. Metall. Mater. Trans., 2014, 45A: 4055

[本文引用: 2]

Characterization of Al-7075 metal matrix composites: a review

3

2019