電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法 1097     

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本發(fā)明的一方式提供一種可將密封部件與接觸部件配置在最佳場(chǎng)所，且可個(gè)別地調(diào)整密封部件與接觸部件的按壓的電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法。實(shí)施方式的電解鍍敷裝置具備：鍍敷槽，能填充鍍敷液；密封部件，配置在被處理襯底的被處理面的周緣部，在將被處理襯底浸漬于鍍敷槽時(shí)，將鍍敷液密封在被處理面的中央側(cè)；以及接觸部件，與密封部件獨(dú)立地設(shè)置，在比密封部件更靠被處理襯底的周緣部側(cè)進(jìn)行對(duì)被處理面的電導(dǎo)通；且密封部件賦予被處理襯底的按壓力、與接觸部件賦予被處理襯底的按壓力能分別獨(dú)立地調(diào)整。

堿性水電解裝置及氣體制造方法 1170     

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一種堿性水電解裝置，其包括：電解槽；第1氣液分離器，其對(duì)從陽(yáng)極室流出的電解液和氧氣進(jìn)行氣液分離；第2氣液分離器，其對(duì)從陰極室流出的電解液和氫氣進(jìn)行氣液分離；第1電解液箱和第2電解液箱，該第1電解液箱貯存由第1氣液分離器進(jìn)行氣液分離后得到的電解液，該第2電解液箱貯存由第2氣液分離器進(jìn)行氣液分離后得到的電解液；氧氣吹入管和氫氣吹入管，該氧氣吹入管將經(jīng)過(guò)氣液分離后得到的氧氣引到第1電解液箱的氣相區(qū)域，該氫氣吹入管將經(jīng)過(guò)氣液分離后得到的氫氣引到第2電解液箱的氣相區(qū)域；氧氣排出管和氫氣排出管，該氧氣排出管使氧氣從第1電解液箱的氣相區(qū)域流出，該氫氣排出管使氫氣從和第2電解液箱的氣相區(qū)域流出；及循環(huán)裝置，其將電解液從第1電解液箱和第2電解液箱供給到電解槽。

用于銀的無(wú)氰化物沉積的電解質(zhì) 1046     

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本發(fā)明涉及一種電解質(zhì)并且涉及用于電解沉積銀涂層和銀合金涂層的方法。根據(jù)本發(fā)明的電解質(zhì)無(wú)氰化物、儲(chǔ)存穩(wěn)定并且確保沉積用于技術(shù)和裝飾性應(yīng)用的高光澤、明亮且白色的銀和銀合金層。

針狀硫化物類固體電解質(zhì)的制備方法 603     

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本發(fā)明涉及一種針狀硫化物類固體電解質(zhì)的制備方法。所述方法可以包括：制備包含有機(jī)溶劑、Li2S、P2S5和LiCl的固體電解質(zhì)混合物；通過(guò)在約30至60℃的溫度下攪拌固體電解質(zhì)混合物約22至26小時(shí)從而合成固體電解質(zhì)；以約80至120rpm的速度第一次攪拌固體電解質(zhì)約5至10分鐘；第一次攪拌之后，以約250至300rpm的速度第二次攪拌經(jīng)過(guò)第一次攪拌的固體電解質(zhì)；真空干燥經(jīng)過(guò)第二次攪拌的固體電解質(zhì)約12至24小時(shí)；并且在約350至550℃的溫度下熱處理經(jīng)過(guò)真空干燥的固體電解質(zhì)約1至5小時(shí)從而獲得針狀硫化物類固體電解質(zhì)。

包埋滲鋁法制備Fe-Al滲層及其擴(kuò)散機(jī)制 671     

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包埋滲鋁法可在鋼基體表面制備出一層致密、堅(jiān)固、連續(xù)的Fe-Al滲層，以改善基體性能。本文在不同溫度和不同時(shí)間下對(duì)Q235低碳鋼進(jìn)行包埋滲鋁，形成Fe-Al滲層，采用X射線衍射、掃描電鏡及能譜分析等方法研究了滲鋁層的物相結(jié)構(gòu)、表面及截面形貌和成分，采用顯微硬度儀測(cè)量了截面硬度。結(jié)果表明，不同滲鋁溫度下獲得的滲鋁層，主要含有Fe2Al5和FeAl3兩相，且750℃得到的滲層存在較多Fe2Al5相；隨著滲鋁溫度升高，F(xiàn)e-Al滲層厚度增加，Al原子擴(kuò)散系數(shù)增大，但顯微硬度降低；不同滲鋁時(shí)間下制備的滲鋁層，物相仍以Fe2Al5和FeAl3為主，但隨著滲鋁時(shí)間延長(zhǎng)，F(xiàn)eAl3含量減少，且Al原子擴(kuò)散系數(shù)變大，滲層顯微硬度略有降低。在進(jìn)一步分析Fe-Al滲層形成的熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)上，總結(jié)了滲鋁層形成的擴(kuò)散機(jī)制。

加工7075航空鋁合金用金剛石涂層刀具的制備及其切削性能 892     

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采用熱絲化學(xué)氣相沉積(HFCVD)技術(shù)在WC-Co8%硬質(zhì)合金刀具表面制備金剛石涂層，調(diào)節(jié)甲烷濃度等沉積工藝制備了單層金剛石涂層刀具和微米金剛石涂層(1.2 μm)、納米金剛石涂層(200 nm)交替多層金剛石涂層刀具。以7075航空鋁合金作為切削工件，在無(wú)潤(rùn)滑干切條件下測(cè)試了單層金剛石涂層刀具和多層金剛石涂層刀具的切削性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，切削2 h后單層金剛石涂層刀具涂層脫落寬度達(dá)到35 μm，刀刃鈍化；有多層金剛石涂層刀具的刃型保持完整，涂層無(wú)脫落。對(duì)單層金剛石涂層和多層金剛石涂層平面樣品進(jìn)行了洛氏壓痕實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，多層金剛石涂層的脫落面積約為單層金剛石涂層脫落面積的1/5到1/10，進(jìn)一步說(shuō)明多層金剛石涂層有更強(qiáng)的抵抗裂紋產(chǎn)生的能力。這些結(jié)果表明，金剛石多層結(jié)構(gòu)能提高涂層與基體的界面結(jié)合力，延長(zhǎng)金剛石涂層刀具的使用壽命。

等溫處理時(shí)間對(duì)觸變擠壓錫青銅軸套的組織和性能的影響 1036     

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采用冷軋-等溫處理SIMA法(CRITSIMA 法)制備半固態(tài)錫青銅坯料并將其擠壓成錫青銅軸套,研究了等溫處理時(shí)間對(duì)其微觀組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：隨著等溫處理時(shí)間的延長(zhǎng)錫青銅軸套的平均晶粒尺寸隨之增大,晶粒的粗化速率為296 μm3/s,形狀因子先增大后減小,布氏硬度和延伸率先提高后降低,抗拉強(qiáng)度逐漸降低。在910℃等溫15 min的錫青銅軸套其綜合性能最高,形狀因子為0.74,平均晶粒尺寸為63.56 μm,抗拉強(qiáng)度為368 MPa,延伸率為4.5%,布氏硬度為126 HBW。

γ′ 相對(duì)高鎢鎳基高溫合金拉伸和持久變形行為的影響 462     

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對(duì)K416B高鎢高溫合金進(jìn)行固溶和時(shí)效處理以調(diào)整其中γ?相的形貌使其具有兩種尺寸，研究了鑄態(tài)和熱處理態(tài)合金的拉伸和持久變形行為。結(jié)果表明，鑄態(tài)K416B合金中的γ?相在基體中分布均勻，其平均尺寸為200 nm，能有效阻礙位錯(cuò)在基體中運(yùn)動(dòng)從而使其屈服強(qiáng)度提高。在熱處理態(tài)的K416B合金中析出了兩種γ?相，其尺寸分別為1 μm和100 nm。在熱處理態(tài)K416B合金的室溫拉伸過(guò)程中全位錯(cuò)剪切大尺寸初生γ?相和以O(shè)rowan機(jī)制繞過(guò)小尺寸二次γ?，使其屈服強(qiáng)度降低。在高溫下二次γ?相更容易粗化而使γ基體的寬度增大，促進(jìn)位錯(cuò)剪切γ?相而使持久應(yīng)變速率提高。同時(shí)，在持久變形過(guò)程中納米級(jí)W6C顆粒在γ-γ?相界面彌散析出消耗大量W元素降低γ-γ?兩相的錯(cuò)配度，使合金的強(qiáng)化水平下降而導(dǎo)致其持久壽命大幅度降低。

寬溫域Mn基反鈣鈦礦復(fù)合磁制冷材料的設(shè)計(jì)和制備 286     

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采用固相合成法高溫?zé)Y(jié)Mn3SnC和Mn3CuN兩種化合物制備出相變溫區(qū)連續(xù)變化的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 系列化合物，再將不同相變溫區(qū)的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 化合物進(jìn)行物理混合制備出反鈣鈦礦復(fù)合磁制冷材料。這種磁制冷材料在室溫附近具有“平臺(tái)”狀的磁熵變-溫度曲線，與Mn3SnC單體材料相比其磁制冷溫區(qū)由275~285 K擴(kuò)展為220~300 K，磁熵變-溫度曲線的半高寬從5 K增大到70 K，但是其磁熵變值大幅降低。推導(dǎo)了這種磁制冷材料的最大磁熵變值與磁熵變曲線半高寬和單體材料相對(duì)制冷量之間的定量關(guān)系式，解釋了擴(kuò)展制冷溫區(qū)與提高磁熵變值之間的競(jìng)爭(zhēng)。此定量公式不僅可用于研究反鈣鈦礦材料體系，對(duì)研究其它復(fù)合磁制冷材料體系也有重要的參考價(jià)值。本文首次根據(jù)單體材料的熱流曲線提出了新復(fù)合磁制冷材料的計(jì)算和預(yù)測(cè)方法，可極大地簡(jiǎn)化磁制冷復(fù)合材料的設(shè)計(jì)。

基于微觀定向骨架結(jié)構(gòu)Cu-W復(fù)合電觸頭材料的靜熔焊性能 851     

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設(shè)計(jì)了四邊形、六邊形和菱形十二面體微觀定向骨架結(jié)構(gòu)的Cu-W復(fù)合材料,研究其靜熔焊性能并與無(wú)序骨架結(jié)構(gòu)的Cu-W復(fù)合材料對(duì)比。根據(jù)流體力學(xué)理論,用有限元法分析不同時(shí)刻幾種微觀結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的溫度和傳導(dǎo)熱通量并計(jì)算了導(dǎo)熱系數(shù)。結(jié)果表明,具有微觀定向骨架結(jié)構(gòu)的Cu-W復(fù)合材料其接觸電阻更低和更穩(wěn)定,其中菱形十二面體骨架結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的接觸電阻最小且更易形成導(dǎo)熱鏈,更大程度地降低了區(qū)域熱阻。根據(jù)馬蘭戈尼效應(yīng)比較了不同微觀結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的熔池形態(tài),發(fā)現(xiàn)Cu、W兩相材料規(guī)則的排列分布使其靜熔焊侵蝕的范圍明顯減小,菱形十二面體骨架復(fù)合材料的侵蝕程度最低。

氧化石墨烯改性環(huán)氧隔熱涂層的耐蝕和隔熱性能研究 888     

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用氧化石墨烯(GO)濃縮漿分散法制備GO改性環(huán)氧隔熱涂層，在濃度(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為3.5% 的NaCl溶液(50℃)中進(jìn)行腐蝕實(shí)驗(yàn)并測(cè)試其腐蝕前后的隔熱性能。432 h的腐蝕電化學(xué)測(cè)試結(jié)果表明，用0.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) 的GO改性顯著提高了涂層低頻阻抗，涂層的耐蝕性優(yōu)于無(wú)GO改性和1.0% GO改性的涂層；SEM分析結(jié)果表明，用0.5%和1.0% GO改性的隔熱涂層腐蝕432 h后表面形貌完好，涂層/基體界面處沒(méi)有出現(xiàn)裂紋和腐蝕產(chǎn)物，而未經(jīng)GO改性的涂層出現(xiàn)了明顯腐蝕破壞。腐蝕試驗(yàn)前，0.5%、1.0% GO改性的涂層與沒(méi)有改性的涂層的隔熱性能沒(méi)有明顯的區(qū)別；腐蝕432 h后涂層對(duì)250℃熱源分別降溫98℃、123℃、115℃，粘結(jié)強(qiáng)度分別降低了3.9、1.0、2.3 MPa。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，用0.5% GO改性的涂層耐蝕和隔熱性能最好。

復(fù)合形變超細(xì)晶純鈦的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型 503     

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采用室溫等徑彎曲通道變形(ECAP)+旋鍛復(fù)合加工工藝制備超細(xì)晶純鈦，用GLEEBLE 3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其進(jìn)行熱壓縮實(shí)驗(yàn)。研究了復(fù)合形變超細(xì)晶純鈦在溫度為200、300、350、400和450℃，應(yīng)變速率為0.01、0.1和1 s-1條件下的變形行為。結(jié)果表明：實(shí)驗(yàn)中真應(yīng)力-應(yīng)變曲線的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征顯著，出現(xiàn)了明顯的單峰值應(yīng)力。根據(jù)復(fù)合形變超細(xì)晶純鈦的峰值應(yīng)力值建立的Arrhenius本構(gòu)方程能預(yù)測(cè)峰值應(yīng)力，平均相對(duì)誤差僅為4.44%；大塑性變形試樣在熱壓縮前進(jìn)行的保溫處理，增大了發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的臨界應(yīng)變值，其材料常數(shù)為0.8329；材料變形中的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為發(fā)生在應(yīng)變大于0.1而小于0.4的階段，應(yīng)變大于0.4時(shí)發(fā)生二次硬化。

不同強(qiáng)度301L冷軋板激光對(duì)焊接頭的組織和力學(xué)性能 1031     

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研究了4級(jí)強(qiáng)度亞穩(wěn)態(tài)奧氏體不銹鋼301L-DLT、301L-ST、301L-MT和301L-HT冷軋薄板激光對(duì)焊接頭的凝固組織和拉伸性能。激光焊縫以初始鐵素體FA模式凝固，熱裂敏感性較小；焊縫由垂直熔合線向內(nèi)生長(zhǎng)的柱狀晶組成，沒(méi)有中心等軸晶粒區(qū)。焊縫組織中有奧氏體和板條狀、骨架狀和蠕蟲狀鐵素體，無(wú)雜質(zhì)、熱裂紋和析出相。一次鐵素體枝晶臂的平均間距約為17.5 μm，平均鐵素體量為5.7%(體積分?jǐn)?shù))。焊縫的硬度為208~241HV，低于301L-ST、301L-MT和301L-HT板材的硬度。301L-DLT和301L-ST板激光焊件的拉伸斷裂位置在母材內(nèi)，301L-MT和301L-HT板焊件的斷裂位置在焊縫內(nèi)，焊縫金屬的斷裂強(qiáng)度為886 MPa和921 MPa。301L-HT板焊件的塑性較低，其余三種強(qiáng)度冷軋板激光焊件的拉伸性能都達(dá)到了JIS G 4305標(biāo)準(zhǔn)中相應(yīng)強(qiáng)度冷軋301L板材的力學(xué)性能。

堿水電解用隔膜及堿水電解裝置 1103     

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提供在進(jìn)行堿水電解時(shí)即使在高電流密度下也能夠?qū)㈦娊怆妷阂种茷檩^低、不易引起層間剝離的堿水電解用隔膜及堿水電解裝置。堿水電解用的隔膜(1)，其具有：包含具有磺酸型官能團(tuán)的聚合物且不包含具有羧酸型官能團(tuán)的聚合物的離子交換膜(10)、和作為隔膜的至少一面的最表層而設(shè)置的親水性層，離子交換膜(10)的厚度為25～250μm。或者堿水電解用的隔膜(1)，其具有：離子交換膜(10)、埋入離子交換膜(10)中的由織布形成的加強(qiáng)材料(16)、及作為隔膜的至少一面的最表層而設(shè)置的親水性層。

高級(jí)固體電解質(zhì)和制造方法 354     

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本發(fā)明提供了高級(jí)固體電解質(zhì)和制造方法。本發(fā)明涉及一種制造包含固體電解質(zhì)層的器件的方法，所述方法特征在于包括：提供包含結(jié)晶固體電解質(zhì)層的主體基板、將所述結(jié)晶固體電解質(zhì)層從主體基板轉(zhuǎn)移到受體基板。

粉末冶金銅端環(huán)工藝的改進(jìn) 892     

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摘要 本文結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)討論了粉末冶金銅端環(huán)的制作工藝并研究采用全整形方式從而達(dá)到提高產(chǎn)品質(zhì)量的目的。關(guān)鍵詞 粉末冶金,銅端環(huán),工藝,整形中圖號(hào) TF121 文獻(xiàn)標(biāo)示碼 A 文章編號(hào) 1005-1074(2008)12-0247-021 前言銅端環(huán)是潛水電機(jī)轉(zhuǎn)子中的重要零件,它位于電機(jī)轉(zhuǎn)子的兩端,用于連接轉(zhuǎn)子槽中銅條的末端

粉末冶金高速鋼刃具加工工藝研究 906     

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摘 要：本文以粉末冶金高速鋼材料及粉末冶金高速鋼刀具加工工藝為主要研究?jī)?nèi)容,通過(guò)研制并完善包括材料與粉末冶金高速鋼刀具加工工藝在內(nèi)的粉末冶金高速鋼刀具可靠實(shí)用的制造技術(shù),為整體粉末冶金高速鋼刀具的實(shí)際磨削加工奠定了理論基礎(chǔ),具有實(shí)際指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：粉末冶金高速鋼刀具,高速鋼,磨削中圖分類號(hào)：S718.69

淺談粉末冶金材料在汽車上的應(yīng)用 1017     

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摘要：粉末冶金具有密度可調(diào)可使質(zhì)量減輕,孔隙的阻尼作用可使振動(dòng)和噪音降低,通過(guò)組成調(diào)節(jié)可實(shí)現(xiàn)耐熱和耐磨,模具化的量產(chǎn)可保證性能和尺寸的一致性,特殊工藝的采用可使復(fù)雜零件的生產(chǎn)成為可能的優(yōu)點(diǎn),在汽車制造業(yè)廣泛應(yīng)用粉末冶金零件。關(guān)鍵詞：粉末冶金,汽車1引言粉末冶金是制取金屬粉末或用金屬粉末（或金屬粉末與非

粉末冶金配料的自動(dòng)化技術(shù)與應(yīng)用 742     

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摘 要：十八大以來(lái)隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)轉(zhuǎn)型升級(jí)進(jìn)程的加速,粉末冶金行業(yè)在配料方面長(zhǎng)期存在的問(wèn)題,制約著行業(yè)的技術(shù)升級(jí)與轉(zhuǎn)型發(fā)展。本文針對(duì)當(dāng)前粉末冶金行業(yè)在配料方面存在的問(wèn)題進(jìn)行了分析,然后設(shè)計(jì)了一套快速高精度全自動(dòng)配料系統(tǒng)以解決該問(wèn)題。該系統(tǒng)已經(jīng)在多家粉末冶金企業(yè)成功應(yīng)用,對(duì)行業(yè)的發(fā)展起到了示范與推動(dòng)作用。關(guān)

激光焊接技術(shù)在粉末冶金材料中的應(yīng)用 320     

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摘 要：隨著工業(yè)技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展,應(yīng)用冶鑄方法制造的材料需求也越來(lái)越大,采用粉末冶金進(jìn)行材料的提取也逐漸被人們所熟悉。粉末冶金具有一定的特殊性,其在汽車、飛機(jī)、交通等制造業(yè)中有著重要的應(yīng)用和影響,并慢慢取替了傳統(tǒng)的冶鑄材料。激光焊接技術(shù)與傳統(tǒng)的釬焊和凸焊相對(duì),焊合輕度比較好,而且熱影響范圍小,這是對(duì)于

粉末冶金生坯加工工藝研究 922     

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摘 要：燒結(jié)后的粉末冶金零部件，再進(jìn)行車加工和轉(zhuǎn)孔都比較困難，因刀具磨損嚴(yán)重、加工后毛刺難去除等因素增加制造成本。為提高刀具壽命，采用燒結(jié)前加工即生坯加工，可明顯提高刀具壽命，降低生產(chǎn)成本。但生坯加工時(shí)，因生坯制品強(qiáng)度不高，因此在選材時(shí)需要注意以下幾點(diǎn)：①材料應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、韌性，避免產(chǎn)品在加工時(shí)出

探究粉末冶金的發(fā)展及現(xiàn)狀 849     

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摘 要：粉末冶金是冶金和材料科學(xué)的一個(gè)分支，它是運(yùn)用金屬或金屬粉末（或金屬粉末與非金屬粉末的混合物）作為原料燒結(jié)，制造出各種金屬材料、復(fù)合出各種類型的產(chǎn)品。本篇文章將從粉末冶金的發(fā)展與探究出發(fā)，對(duì)其進(jìn)行探討，為今后學(xué)者們面對(duì)問(wèn)題時(shí)的處理與解決提供了參考與借鑒。關(guān)鍵詞：粉末冶金；發(fā)展；探究DOI：10.16640/

淺析粉末冶金技術(shù)的發(fā)展及現(xiàn)狀 839     

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【摘要】冶金技術(shù)在我國(guó)具有著十分悠久的應(yīng)用歷史，冶金技術(shù)在我國(guó)最早應(yīng)用于生鐵冶金。生鐵冶金可以說(shuō)是冶金技術(shù)的初級(jí)運(yùn)用。隨著冶金技術(shù)的不斷優(yōu)化與改良，粉末冶金技術(shù)成為冶金技術(shù)運(yùn)用的一大方式。分析與研究粉末冶金材料與冶金技術(shù)的發(fā)展與運(yùn)用能夠極大的促進(jìn)粉末冶金的推廣，有助于判斷冶金技術(shù)的未來(lái)發(fā)展走向，對(duì)我國(guó)

淺談粉末冶金技術(shù)的應(yīng)用與發(fā)展 540     

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摘 要：粉末冶金是一種具有無(wú)切割、高效率、少污染、低能耗等優(yōu)點(diǎn)的特殊制造技術(shù)，是未來(lái)制造技術(shù)重要的發(fā)展方向。本文首先介紹了粉末冶金的幾種技術(shù)以及發(fā)展現(xiàn)狀，然后對(duì)粉末冶金技術(shù)的應(yīng)用進(jìn)行了分析并作出總結(jié)。關(guān)鍵詞：粉末冶金；應(yīng)用；前景1引言粉末冶金通常是以金屬或金屬粉末作為原始材料，經(jīng)過(guò)燒結(jié)成型，進(jìn)而制造各種

粉末冶金材料的分類及應(yīng)用分析 435     

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【摘 要】粉末冶金材料有著傳統(tǒng)熔鑄工藝不能獲取的獨(dú)特化學(xué)成分及物理性能，且具有一次成型等特點(diǎn)，因此被廣泛應(yīng)用。本文主要從粉末冶金材料的主要分類入手，重點(diǎn)對(duì)其應(yīng)用進(jìn)行了闡述，希望給行業(yè)相關(guān)人士一定的參考和借鑒?！娟P(guān)鍵詞】：粉末冶金；材料；分類；應(yīng)用0.引言所謂的粉末冶金材料指的是用幾種金屬粉末或者金屬與非

關(guān)于粉末冶金技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)研究 706     

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摘 要：粉末冶金作為一種獨(dú)特的零件制造技術(shù)，向高致密化、高性能化、集成化和低成本等方向發(fā)展。本文分析了粉末冶金的內(nèi)涵和該技術(shù)的主要功能，重點(diǎn)對(duì)粉末冶金技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了研究和歸納。關(guān)鍵詞：粉末冶金 發(fā)展趨勢(shì) 溫壓技術(shù)粉末冶金作為一種獨(dú)特的零件制造技術(shù),因其制品少、無(wú)切削,成本低,效率高,越來(lái)越受到設(shè)計(jì)和制

粉末冶金凸輪軸信號(hào)盤的研發(fā) 920     

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摘要：根據(jù)產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)及使用工況情況，合理運(yùn)用粉末冶金成形和燒結(jié)原理，實(shí)現(xiàn)了上二下三凸輪軸信號(hào)盤的自動(dòng)成形、自動(dòng)整形；正確選用材質(zhì)以及工藝，使產(chǎn)品尺寸、性能滿足了工況使用要求。關(guān)鍵詞：凸輪軸信號(hào)盤；粉末冶金；尺寸精度中圖分類號(hào)：U466 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1005-2550（2013）04-0058-06發(fā)動(dòng)機(jī)是汽車的動(dòng)力源

探析粉末冶金材料溫壓成型新技術(shù) 1029     

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摘 要：通過(guò)粉末冶金可以將材料設(shè)備與設(shè)備上的零件融為有機(jī)的整體，并通過(guò)高效、節(jié)能以及環(huán)保等制造型的技術(shù)，可以將粉末冶金材料溫壓成型。現(xiàn)今該項(xiàng)技術(shù)已經(jīng)在工業(yè)上得到廣泛應(yīng)用，對(duì)于零件生產(chǎn)以及材料生產(chǎn)過(guò)程都會(huì)產(chǎn)生很大作用。就目前來(lái)看，其已經(jīng)成為我國(guó)材料發(fā)展的前沿領(lǐng)域。該文主要對(duì)粉末冶金材料溫壓成型的新技術(shù)進(jìn)

等靜壓技術(shù)對(duì)粉末冶金材料生產(chǎn)的影響 848     

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摘 要：粉末冶金作為一種古老的金屬冶煉技術(shù)，在資源的利用上具有明顯的優(yōu)勢(shì)。隨著時(shí)代的進(jìn)步，粉末冶金技術(shù)也在不斷發(fā)展提高。等靜壓技術(shù)是現(xiàn)代粉末冶金技術(shù)的重要組成，是當(dāng)前工業(yè)上占有重要地位的一種新的材料成形方法。文章在介紹等靜壓技術(shù)概念的基礎(chǔ)上，提出了該技術(shù)應(yīng)用于冶金材料生產(chǎn)中的主要手段和積極影響。關(guān)鍵詞

材料處理用回轉(zhuǎn)窯 783     

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在將含有樹(shù)脂的材料通過(guò)材料供給管內(nèi)而供給至一邊加熱一邊旋轉(zhuǎn)的窯筒體內(nèi)時(shí)，將所述材料通過(guò)材料供給管而搬運(yùn)至窯筒體內(nèi)的溫度為使材料中的樹(shù)脂汽化的溫度的位置處，并且將所述材料從材料供給管的供給口供給至窯筒體內(nèi)，并且設(shè)置有冷卻單元和絕熱單元，冷卻單元防止材料供給管內(nèi)的溫度被加熱至使材料所包含的樹(shù)脂熔融的溫度這一情況，絕熱單元使材料供給管以及冷卻構(gòu)件的外周部絕熱。